Способы широкополосного согласования

На практике применяются сочленения и элементы тракта, предназначенные для работы в полосе частот 10% и более по сравнению со средней частотой спектра. Такую полосу частот принято называть широкой, а устройства, работающие в такой полосе, – широкополосными.

В технических требованиях к этим устройствам указывается полоса частот идопустимое рассогласование, K _св < K _св.доп в этой полосе. Задача широкополосного согласования возникает, например, при необходимости стыковки линий передачи с различными размерами или формами поперечных сечений, а также при работе тракта с широкополосными сигналами, например, линейно-частотномодулированными или шумоподобными.

Основными широкополосными согласующими устройствами являются:

- широкополосные частотные компенсаторы;

- ступенчатые трансформаторы;

- плавные переходы или неоднородные линии.

Рассмотрим принцип работы каждого из этих устройств.

Принцип частотной компенсации состоит во взаимной компенсации частотных изменений сопротивлений нагрузки и согласующих элементов. Его можно осуществить за счет подбора необходимого закона изменения сопротивления нагрузки согласующих элементов от частоты.

Рассмотрим широкополосное согласование комплексных сопротивлений с помощью одного шлейфа (Рис. 6.24, а). Предположим, что график проводимости согласуемой нагрузки Y _н = 1/ Z _н = G _н + jВ _н имеет вид, изображенный на рисунке (Рис. 6.24, б). На этом же рисунке представлен график входной реактивной проводимости согласующего шлейфа В _ш, (Рис. 6.24, в), включенного по схеме (Рис. 6.24, а). Наклон кривой В _ш подобран примерно равным наклону кривой В _н с обратным знаком. Поэтому суммарная реактивная проводимость В _н + В _ш уменьшается и меньше изменяется с частотой, чем реактивная проводимость нагрузки.

Входное сопротивление короткозамкнутого шлейфа определяется соотношением

Z _вх(z _ш) = jX _ш = jW _шtg(b l _ш).

Найдем входную проводимость этого шлейфа:

Y _вх.ш = 1/ Z _вх.ш = jB _ш = (- j / W _ш)сtg(b l _ш).

Учитывая, что b = w/n_ф =2p f /n_ф, получаем:

B _ш = (-1/ W) сtg(2p fl _ш/n_ф).

Таким образом, подбором величины волнового сопротивления шлейфа и его длины можно изменять наклон кривой В _ш и полосу частот, в которой реактивная проводимость изменяется в допустимых пределах.

Активная составляющая проводимости нагрузки при необходимости может быть согласована с помощью четвертьволнового трансформатора.

Рис.6.25. Ступенчатый трансформатор

Ступенчатые трансформаторы применяются для согласования линии с активной нагрузкой или нагрузкой, имеющей небольшую реактивную составляющую. Например, согласование при сочленении двух линий передачи с различными волновыми сопротивлениями достигается с помощью промежуточного нерегулярного отрезка линии, называемого трансформатором или переходом. Ступенчатые трансформаторы представляют собой каскадное включение отрезков линий передачи с различными волновыми сопротивлениями (рис. 2.10.), но имеющими одинаковую длину l. Волновые сопротивления соседних ступенек отличаются на небольшую величину, и отражения от них невелики. Принцип работы ступенчатого трансформатора заключается в том, что всегда найдется хотя бы пара ступенек, отражение от которых компенсируется. Чем больше ступенек, тем лучше согласование и шире полоса пропускания. Структура трансформатора определяется числом ступенек п. (Рис. 6.25). Ступенчатый длиной ступеньки l и отношением трансформатор волновых сопротивлений соседних ступенек. Свойства трансформатора описываются его частотной характеристикой, которая представляет собой зависимость рабочего затухания L от частоты. Под рабочим затуханием понимают величину:

L = P _вх/ P _вых или L = 10l g (P _вх/ P _вых) [дБ],

где Р _вх, Р _вых – мощность на входе и выходе трансформатора соответственно. Затухание в трансформаторе определяется отражениями от его входа в полосе частот. При этом в качестве аргумента функции рабочего затухания L берут величину q = 2p l /l = 2p l / c, где с скорость света в вакууме. Поэтому частотная характеристика трансформатора представляет собой зависимость рабочего затухания L от электрической длины ступеньки.

Определение структуры трансформатора по заданным полосе частот 2D f и допустимому рассогласованию K _св.доп является задачей синтеза согласующего устройства.

Наибольшее распространение на практике имеют трансформаторы с частотными характеристиками двух типов: 1) чебышевская характеристика; 2) максимально плоская характеристика. Чебышевская характеристика описывается полиномами Чебышева и имеет вид:

L = l + h ² T_n ²(t cosq),

где h, l – масштабные коэффициенты; Т_n – полином Чебышева первого рода n -го порядка; n – число ступенек трансформатора. Типичный график чебышевской характеристики при n = 3 представлен на рис. 6.26, a), где b _п – затухание в полосе пропускания 2Dq_п, b ₃ – затухание в полосе заграждения 2Dq_з. Характерным для чебышевских характеристик является наличие равноамплитудных осцилляции, число которых n + 1 на единицу превышает число ступенек трансформатора.

Максимально плоская характеристика описывается функцией вида

L = l + h ²(t cosq)^{2 n}.

График максимально плоской характеристики показан на рис. 2.11, б. Следует отметить, что основное отличие трансформаторов с чебышевской и максимально плоской характеристиками состоит в том, что при одинаковых параметрах перехода (b _п, b _з) трансформатор с максимально плоской характеристикой имеет большую длину, но более линейную фазочастотную характеристику.

Рис. 6.26. Частотные характеристики ступенчатых трансформаторов: а – чебышевская, б – максимально плоская

Из выражений, определяющих функции рабочего затухания L, следует, что относительно аргумента q они периодические с периодом p. Практически используется лишь первый период функции, для которого длины ступенек получаются наименьшими.

Плавные переходы используются также для согласования активных нагрузок и могут рассматриваться как предельный случай ступенчатого перехода при увеличении числа ступенек п до бесконечности и неизменной длине перехода. Частотные характеристики плавных переходов непериодические. Наиболее часто употребляются на практике экспоненциальный переход, чебышевский переход и вероятностный переход, являющийся предельным случаем ступенчатого перехода с максимально плоской характеристикой.

Плавный переход, по существу, является нерегулярной двухпроводной линией передачи, в которой погонные параметры и волновое сопротивление – функции продольной координаты. При этом эквивалентная схема элементарного участка такой линии длиной dz имеет вид, как и для регулярной линии (см. рис. 1.10). Поэтому остаются справедливыми телеграфные уравнения (1.2). Все входящие в эти уравнения величины зависят от z. В частности, для двухпроводной экспоненциальной линии (рис. 2.12) при увеличении z растет | Z ₁|, а | Y ₁| уменьшается.

Это обусловлено увеличением погонной индуктивности L ₁ и уменьшением погонной емкости С ₁ вызванными увеличением расстояния между проводами. Можно подобрать геометрию линии так, чтобы оставалась постоянной вдоль линии величина k = . Можно показать, что волновое сопротивление в такой линии изменяется по экспоненциальному закону:

W = W ₀ e^bz, b ¹ 0,

где W ₀ – волновое сопротивление в начале линии; b – коэффициент, определяющий скорость изменения волнового сопротивления вдоль линии. Подбирая значения W ₀ и b, можно обеспечить широкополосное согласование. Эффективность согласования зависит от скорости изменения волнового сопротивления вдоль линии. Чем медленнее изменяется W, тем шире полоса согласования и больше длина перехода.

Недостатком плавных экспоненциальных переходов является их большая длина при значительных перепадах волнового сопротивления. Например, при W (z = l) / W ₀ = е^bl = 7,4 и допуске на рассогласование |Г_max| £ 0,05 длина перехода l ³ 3l. При этом длина оптимального че-бышевского перехода в 3¸4 раза меньше. Среди плавных переходов при одинаковых перепадах волновых сопротивлений, нижней граничной частоте и допуске на рассогласование наименьшую длину имеют чебышевские переходы.

Сравнение ступенчатых и плавных переходов показывает, что при одинаковых параметрах длина ступенчатого перехода заметно меньше, чем плавного. Однако при этом полоса пропускания плавного перехода гораздо шире. При повышенных требованиях к электрической точности плавный переход предпочтительнее ступенчатого. Снижение электрической прочности последнего объясняется концентрацией электромагнитного поля в местах стыков отдельных ступенек. Следует отметить, что существует теоретическое ограничение на ширину полосы согласования, которое устанавливается теоремой Фано:

2D f / f = p/(Q ln|Г|),

где Q – добротность нагрузки, определяемая как отношение реактивной мощности, накапливаемой в нагрузке на средней частоте f ₀, к мощности тепловых потерь. Согласование невозможно также на частотах, соответствующих бесконечно большим реактивным сопротивлениям или проводимостям нагрузки.

Дата добавления: 2014-01-11