КАТЕГОРИИ: Архитектура-(3434)Астрономия-(809)Биология-(7483)Биотехнологии-(1457)Военное дело-(14632)Высокие технологии-(1363)География-(913)Геология-(1438)Государство-(451)Демография-(1065)Дом-(47672)Журналистика и СМИ-(912)Изобретательство-(14524)Иностранные языки-(4268)Информатика-(17799)Искусство-(1338)История-(13644)Компьютеры-(11121)Косметика-(55)Кулинария-(373)Культура-(8427)Лингвистика-(374)Литература-(1642)Маркетинг-(23702)Математика-(16968)Машиностроение-(1700)Медицина-(12668)Менеджмент-(24684)Механика-(15423)Науковедение-(506)Образование-(11852)Охрана труда-(3308)Педагогика-(5571)Полиграфия-(1312)Политика-(7869)Право-(5454)Приборостроение-(1369)Программирование-(2801)Производство-(97182)Промышленность-(8706)Психология-(18388)Религия-(3217)Связь-(10668)Сельское хозяйство-(299)Социология-(6455)Спорт-(42831)Строительство-(4793)Торговля-(5050)Транспорт-(2929)Туризм-(1568)Физика-(3942)Философия-(17015)Финансы-(26596)Химия-(22929)Экология-(12095)Экономика-(9961)Электроника-(8441)Электротехника-(4623)Энергетика-(12629)Юриспруденция-(1492)Ядерная техника-(1748) |
При расчете его по прочностиа ¾ продольная сила N приложена между равнодействующими усилий в арматуре S и S¢; б ¾ то же, за пределами расстояния между равнодействующими усилий в арматуре S и S¢ Если полученное из расчета по формуле (160) значение х > xRh 0, в условие (159) подставляется х = xRh 0, где xR определяется по табл. 18 и 19. Если х < 0, прочность сечения проверяется из условия (157). При симметричном армировании прочность независимо от значения е¢ проверяется из условия (157). Примечание. Если при e ¢ > h 0 – a ¢ высота сжатой зоны, определенная без учета сжатой арматуры , меньше 2 а ¢, расчетную несущую способность можно несколько увеличить, произведя расчет по формулам (159) и (160) без учета сжатой арматуры. 3.79. Требуемое количество продольной арматуры определяется следующим образом: а) при e ¢ £ h 0 – a ¢ определяется площадь сечения арматуры S и S¢ соответственно по формулам: (161) (162) б) при e ¢ > h 0 – a ¢ определяется площадь сечения растянутой арматуры As по формуле (163) где x принимается по табл. 20 в зависимости от значения (164) При этом должно удовлетворяться условие am £ aR (см. табл. 18 и 19). В противном случае следует увеличить сечение сжатой арматуры , повысить класс бетона или увеличить размеры сечения. Если am < 0, площадь сечения растянутой арматуры As определяется по формуле (161). Площадь симметричной арматуры независимо от значения е ¢ подбирается по формуле (161). Примечание. При е ¢ > h 0 – a ¢ необходимое количество арматуры, определенное по формуле (161), можно несколько снизить, если значение x, определенное по табл. 20 без учета сжатой арматуры, т. е. по значению окажется меньше 2 а ¢/ h 0. В этом случае площадь сечения растянутой арматуры As определяется по формуле (165) где z определяется по табл. 20 в зависимости от значения ОБЩИЙ СЛУЧАЙ РАСЧЕТА НОРМАЛЬНЫХ СЕЧЕНИЙ ВНЕЦЕНТРЕННО РАСТЯНУТОГО ЭЛЕМЕНТА (ПРИ ЛЮБЫХ СЕЧЕНИЯХ, ВНЕШНИХ УСИЛИЯХ И ЛЮБОМ АРМИРОВАНИИ) 3.80. Расчет сечений внецентренно растянутого элемента в общем случае (см. черт. 45) должен производиться из условия (166) где ¾ расстояние от продольной силы N до оси, параллельной прямой, ограничивающей сжатую зону, и проходящей через точку сжатой зоны, наиболее удаленную от указанной прямой; Sb ¾ статический момент площади сжатой зоны бетона относительно указанной оси; Ssi ¾ статический момент площади сечения i -го стержня продольной арматуры относительно указанной оси; ssi ¾ напряжение в i -м стержне продольной арматуры. Высота сжатой зоны х и напряжения ssi определяются из совместного решения уравнений (154) и (155) с заменой перед N знака „минус” знаком „плюс”. При косом внецентренном растяжении для определения положения границы сжатой зоны кроме использования формул (154) и (155) требуется соблюдение дополнительного условия, чтобы точки приложения внешней продольной силы, равнодействующей сжимающих усилий в бетоне и арматуре и равнодействующей усилий в растянутой арматуре лежали на одной прямой (см. черт. 45). РАСЧЕТ СЕЧЕНИЙ, НАКЛОННЫХ К ПРОДОЛЬНОЙ ОСИ ЭЛЕМЕНТА 3.81. Расчет наклонных сечений внецентренно растянутых элементов на действие поперечной силы производится как для изгибаемых элементов согласно пп. 3.28¾3.41. При этом значение Mb в п. 3.31 определяется по формуле (167) где но не более 0,8; значение Qb,min принимается равным jb 3 (1 + jf – jn) Rbtbh 0. Кроме того, во всех формулах пп. 3.29, 3.40 и 3.41 коэффициент jb 4 заменяется на jb 4 (1 – jn). Расчет наклонных сечений внецентренно растянутых элементов на действие изгибающего момента производится как для изгибаемых элементов согласно пп. 3.42¾3.45. При этом высота сжатой зоны в наклонном сечении определяется с учетом растягивающей силы N по формуле (160) или согласно п. 3.80. В случае выполнения условия e ¢ < h 0 – a ¢ расчетный момент в наклонном сечении допускается определять как момент всех внешних сил, расположенных по одну сторону от рассматриваемого наклонного сечения, относительно оси, проходлящей через центр тяжести арматуры S¢. ПРИМЕРЫ РАСЧЕТА Пример 42. Дано: растянутая ветвь двухветвевой колонны с поперечным сечением размерами b = 500 мм, h = 200 мм; а = а¢ = 40 мм; продольная арматура класса A-III (Rs = Rsc = 365 МПа); площадь ее сечения As = A¢s = 982 мм2 (2 Æ 25); бетон тяжелый класса В25 (Rb = 16 МПа при gb 2 = 1,1); продольная сила N = 44 кН; максимальный изгибающий момент М = 43 кН · м. Требуется проверить прочность нормального сечения. Расчет. h 0 = 200 – 40 = 160 мм; мм; мм; мм. Поскольку арматура симметричная, прочность проверим из условия (157): т. е. условие (157) не удовлетворяется. Так как е ¢ = 1037 мм > h 0 – a ¢ = 120 мм, а высота сжатой зоны х, определенная по формуле (160) без учета сжатой арматуры: согласно примечанию к п. 3.78 проверим прочность из условия (159), принимая х = 40 мм и A ¢ s = 0: т. е. прочность нормального сечения обеспечена. Пример 43. Дано: прямоугольное сечение размерами b = 1000 мм, h = 200 мм; а = а ¢ = 35 мм; бетон тяжелый класса В15 (Rb = 7,7 МПа при gb 2 = 0,9); продольная арматура класса A-III (Rs = Rsc = 365 МПа); площадь сечения арматуры S¢ A ¢ s = 1005 мм2; растягивающая сила N = 160 кН; изгибающий момент М = 116 кН·м. Требуется определить площадь сечения арматуры S. Расчет. h 0 = 200 – 35 = 165 мм; мм; мм; мм. Так как е ¢ = 790 мм h 0 – а ¢ = 165 – 35 = 130 мм, определим необходимую площадь сечения растянутой арматуры согласно п. 3.79б. Вычислим значение Так как 0 < am < aR = 0,44 (см. табл. 18), значение As определим по формуле (163). Для этого по табл. 20 при am = 0б276 находим x = 0,33. Принимаем As = 3079 мм2 (5 Æ 28). Пример 44. Дано: прямоугольное сечение размерами b = 1000 мм, h = 200 мм; а = а¢ = 40 мм; бетон тяжелый класса В15 (Rb = 7,7 МПа при gb 2 = 0,9); продольная арматура класса A-III (Rs = Rsc = 365 МПа); растягивающая сила N = 532 кН; изгибающий момент М = 74 кН·м. Требуется определить площадь сечения симметричной продольной арматуры. Расчет. h 0 = h – a = 200 – 40 = 160 мм; мм;
мм;
мм. Поскольку арматура симметричная, площадь сечения арматуры определим по формуле (161): мм2. Так как е ¢ = 199 мм > h 0 – а ¢ = 120 мм, согласно примечанию к п. 3.79 значение As можно снизить. Определим значение x без учета сжатой арматуры. Для этого вычислим значение am: Из табл. 20 при am = 0,213 находим x = 0,24 и z = 0,88. Так как определим значение As по формуле (165): мм2. Принимаем As = A ¢ s = 2281 мм2 (6 Æ 22). Пример 45. Дано: растянутая ветвь двухветвевой колонны с сечением размерами b = 500 мм, h = 200 мм; а = а¢ = 40 мм; бетон тяжелый класса В25 (Rbt = 1,15 МПа при gb 2 = 1,1); хомуты, расположенные по граням ветви, из арматуры класса A-III (Rsw = 285 МПа); продольная растягивающая сила N = 44 кН; поперечная сила Q = 143 кН; расстояние между перемычками двухветвевой колонны l = 600 мм. Требуется определить диаметр и шаг хомутов. Расчет. h 0 = h – а = 200 – 40 = 160 мм. Расчет производим согласно п. 3.33а с учетом рекомендаций п. 3.81. Значение Mb определим по формуле (167), приняв jb 2 = 2 (см. табл. 21), jf = 0 и 0,096 < 0,8: Н·мм. Поскольку в пределах между перемычками поперечная сила постоянна, длину проекции наклонного сечения принимаем максимально возможной, т. е. мм < l = 160 мм. Тогда Так как 2 h 0 = 2 · 160 = 320 мм < с = 533 мм, принимаем с 0 = 2 h 0 = 320 мм. Определим коэффициент æ: æ Поскольку 1,667 < æ = 1,866 < 3,33, интенсивность хомутов определим по формуле (63): кН/м. Максимально допустимый шаг хомутов, согласно п. 3.30, равен: Кроме того, шаг хомутов, согласно п. 5.58, не должен превышать 2 h = 2 · 200 = 400 мм. Принимаем шаг хомутов s = 100 мм < smax, тогда мм2. Принимаем два хомута диаметром по 10 мм (Asw = 157 мм2).
Дата добавления: 2014-11-16; Просмотров: 495; Нарушение авторских прав?; Мы поможем в написании вашей работы! Нам важно ваше мнение! Был ли полезен опубликованный материал? Да | Нет |