Расчет ригеля на действие поперечных сил у опор B и C

У опор В и С при А_sw = 50,3 × 3 = 151 мм² (3 Æ 8 А400). 364,8 кН; 360,6 кН; 349,7 кН (см. перераспределение поперечных сил).

Максимально допустимый шаг поперечных стержней у опор в соответствии с п. 5.21 [3] при h ₀ = 750–35 мм = 715 мм: s £ 0,5 h ₀ =

= 0,5 · 715 = 357 мм; s £ 300 мм. Кроме того, в соответствии с п. 3.35 [3]

= 0,284 м.

Принимаем шаг поперечных стержней в сетках s = 100 мм.

Расчет прочности по полосе между наклонными сечениями.

Расчет прочности по полосе между наклонными сечениями производим из условия 3.43 [3].

Q ≤ 0,3 R_bbh ₀, где Q принимается на расстоянии не менее h ₀ от опоры 0,3 R_bb h ₀ = 0,3· 7,65 · 10³ · 0,3 · 0,715 = 492 кН > Q = –

– q*h ₀ = 364,8 109,4 · 0,95 = 286,6 кН, т. е. прочность наклонной полосы на сжатие обеспечена.

Расчет прочности на действие поперечной силы по наклонному сечению.

Прочность наклонных сечений на действие поперечной силы у опоры B при А_sw = 151 мм² (3 Æ 8 А400) с шагом s = 100 мм в соответствии с требованиями п. 5.21 и 3.35 [3].

кН/м

(см. формулу (3.48) [3]).

Так как q_sw = 430,35 кН/м > 0,25 R_beb = 0,25 · 0,675 · 1000 · 0,3=

= 50,625 кН/м, M_b = 1,5 R_btbh ₀² =1,5 · 0,675 · 1000 · 0,3 · 0,715² =

= 155.3 кН·м (см. формулу (3.46) [3]).

Определяем длину проекции невыгоднейшего наклонного сечения c.

При расчете элемента на действие равномерно распределенной нагрузки q значение c принимают равным , а если при этом < или , следует принимать

(см. п. 3.32 [3]).

Так как ,

0,6 м,

но не более 3 h ₀ = 3 · 0,715 = 2,14 м и не менее h ₀ = 0,715 м (см. п. 3.32 [3]).

Принимаем длину проекции невыгоднейшего наклонного сечения c = 0,715 м.

Длину проекции наклонной трещины c₀ принимают равным c, но не более 2 h ₀ = 0,715 · 2 = 1,43 м (см. п. 3.31 [3]). Принимаем длину проекции наклонной трещины c ₀ = c = 0,715 м.

Тогда кН.

Поперечную силу, воспринимаемую бетоном, определяют по формуле , но не более Q_{b, max} = 2,5 R_btbh ₀ и не менее Q_{b, min} =

= 0,5 R_btbh ₀ (см. п. 3.31 [3]).

Q_{b, min} = 0,5 R_btbh ₀ = 0,5 · 0,675 · 10³ · 0,3 · 0,715 = 72,4 кН <

кН < Q_{b, max} = 2,5 R_btbh ₀ = 2,5 · 0,675 · 10³ · 0,3 · 0,715 =

= 362 кН. Принимаем кН.

Расчет изгибаемых элементов по наклонному сечению производят из условия (см. п. 3.31 [3]), где Q – поперечная сила в наклонном сечении с длиной проекции c; при вертикальной нагрузке, приложенной к верхней грани элемента, значение Q принимается в нормальном сечении, проходящем на расстоянии c от опоры; при этом следует учитывать возможность отсутствия временной нагрузки на приопорном участке длиной c

= 364,8 – 25,4 · 0,6 = 349,6 кН.

При Q_sw + Q_b = 230,8 + 217,2 = 448 кН > Q = 349,6 кН, т. е. прочность наклонных сечений на приопорных участках у опоры B и C обеспечена при установке поперечной арматуры диаметром 8 мм класса А400 с шагом 100 мм на приопорных участках, равных четверти пролета у опор В и С.

Расчет прочности на действие момента по наклонному сечению.

На средних опорах В и С концы стержней неразрезного ригеля приварены к надежно заанкеренным закладным деталям, поэтому расчет прочности наклонных сечений на действие момента не производим (см. п. 3.44 [3]).

Определение шага поперечной арматуры в средней части полета.

Поперечные стержни устанавливаем с расчетным шагом s = 100 мм В средней части пролета:

= 194,3 кН.

Определяем поперечную силу воспринимаемую бетоном

M_b = 1,5 R_btbh ₀² = 1,5 · 0,675 · 1000 · 0,3 · 0,695² = 146,7 кН·м

(см. формулу (3.46) [3]).

Длина проекции невыгоднейшего наклонного сечения c

,

но не более 3 h ₀ = 3 · 0,695 = 2,08 м (см. п. 3.32 [3]).

Принимаем длину проекции невыгоднейшего наклонного сечения c = 1,16 м.

Поперечную силу, воспринимаемую бетоном, определяем по формуле 3.46 [3] , но не более Q_{b, max} = 2,5 R_btbh ₀ и не менее Q_{b, min} = 0,5 R_btbh ₀ (см. п. 3.31 [3]).

Q_{b, min} = 0,5 R_btbh ₀ = 0,5 · 0,675 · 10³ · 0,3 · 0,695 = 70,4 кН <

< кН < Q_{b, max} = 2,5 R_btbh ₀ =

= 2,5 · 0,675 · 10³ · 0,3 · 0,695 = 352 кН.

Принимаем кН < Q ₁ = 194,3 кН, т. е. поперечная сила не может быть воспринята только бетоном. Поэтому предусматриваем установку поперечной арматуры с шагом не более s £ 0,5 h ₀ =

= 0,5 · 695 = 347 мм; s £ 300 мм (см. п. 5.21 [3]).

Кроме того, в соответствии с п. 3.35 [2] шаг хомутов, учитываемых в расчете

= 0,5 м.

Шаг поперечных стержней принимаем мм.

кН/м

(см. формулу (3.48) [3]).

Так как q_sw = 143,5 кН/м > 0,25 R_btb = 0,25 · 0,675 · 1000 · 0,3=

= 50,6 кН/м, хомуты учитываются в расчете и M_b = 1,5 R_btbh ₀² =

= 1,5 · 0,675 · 1000 · 0,3 · 0,695² = 146,7 кН·м (см. формулу (3.46) [3]).

Определяем длину проекции невыгоднейшего наклонного сечения c.

Так как м <

м,

м, но не более

3 h ₀ = 3 · 0,695 = 2,1 м (см. п. 3.32 [3]).

Принимаем длину проекции невыгоднейшего наклонного сечения c = 0,82м.

Длину проекции наклонной трещины c₀ принимают равным c, но не более 2 h ₀ = 0,695 · 2 = 1,39 м (см. п. 3.31 [3]).

Принимаем длину проекции наклонной трещины c₀ = c = 0,82 м. Тогда кН.

Поперечную силу, воспринимаемую бетоном, определяют по формуле , но не более Q_{b, max} = 2,5 R_btbh ₀ и не менее Q_{b, min} =

= 0,5 R_btbh ₀ (см. п. 3.31 [3]).

Q_{b, min} =0,5 R_btbh ₀ Q_b,min = 0,5 · 0,675 · 10³ · 0,3 · 0,695 = 70,4 кН <

< кН < Q_{b, max} = 2,5 R_btbh ₀ = 2,5 · 0,675 · 10³ · 0,3 · 0,695 = 352 кН. Принимаем 179 кН.

Q_sw + Q_b = 88,3 + 179 = 267,3 кН > Q ₁ = 194,3 кН, т.е. прочность наклонных сечений в средней части пролетов между опорами обеспечена при шаге поперечных стержней Æ 8 мм класса А400 с шагом мм (рис. 24).

Рис. 24.

Определение мест обрыва стержней продольной арматуры. В соответствии с пп. 3.96 – 3.97 [5] с целью экономии арматуры часть стержней пролетной арматуры разрешается обрывать, не доводя до опор. При сварных каркасах в балках шириной более 150 мм до опор доводят не менее двух стержней. Места обрыва стержней определяются расчетом в соответствии с эпюрами моментов при соответствующих схемах загружения ригеля временной нагрузкой.

Расстояние от опор до мест теоретического обрыва стержней разрешается определять графически по эпюрам моментов в масштабе при условии, что эпюры вычерчены не менее чем по пяти ординатам в каждом пролете с помощью лекала.

Из условия обеспечения надежной анкеровки обрываемые стержни должны быть заведены за место теоретического обрыва на величину

если

где Q – поперечная сила от расчетных нагрузок в месте теоретического обрыва стержней при соответствующей схеме загружения: d_s – диаметробрываемых стержней; R_sw – расчетное сопротивление поперечной арматуры.

Кроме того, должны быть соблюдены конструктивные требования пп. 5.32 и 5.33 (см. п. 3.47 [3]):

- базовую (основную) длину анкеровки, необходимую для передачи усилия в арматуре с полным расчетным значением сопротивления R_s на бетон определяют по формуле где η₁ – коэффициент, учитывающий влияние вида поверхности арматуры, принимаемый равным 2,5 для арматуры классов А300, А400, А500; η₂ – коэффициент, учитывающий влияние размера диаметра арматуры, принимаемый равным 1,0 при диаметре арматуры d_s ≤ 32 мм; A_s и u_s – соответственно площадь поперечного сечения анкеруемого стержня арматуры и периметр его сечения, определяемые по номинальному диаметру стержня;

- требуемую расчетную длину анкеровки арматуры с учетом конструктивного решения элемента в зоне анкеровки определяют по формуле где – площади поперечного сечения арматуры соответственно, требуемая по расчету с полным расчетным сопротивлением и фактически установленная; α – коэффициент, учитывающий влияние на длину анкеровки напряженного состояния бетона и арматуры и конструктивного решения элемента в зоне анкеровки, принимаемый равным 1,0 при анкеровке растянутых стержней периодического профиля с прямыми концами.

В крайних пролетах ригеля в нижней зоне обрываем три стержня диаметром 20 мм у опоры В, расположенных во втором ряду. Тогда

0,7 м,

1050 мм, 575 мм.

В средних пролетах в нижней зоне обрываем три стержня диаметром 18 мм, расположенных во втором ряду.

В верхней зоне у опоры В со стороны крайнего пролета обрываем сначала два стержня диаметром 25 мм, а затем – один стержень диаметром 22 мм, заменив их после обрыва стержнями диаметром 16 мм из стали класса А400. Соединение стержней диаметром 25 и 22 мм со стержнями диаметром 16 мм выполняется контактной стыковой или ванной сваркой (см. п. 6–13 табл. 38 [4]).

В верхней зоне у опоры В со стороны среднего пролета и у опоры С и со стороны обоих пролетов обрываем два средних стержня диаметром 25 мм и заменяем их стержнями диаметром 14 мм со стыком стыковой или ванной сваркой (см. п. 6–13 табл. 38 [4]).

Расчеты по определению несущей способности ригеля после обрыва в нем части рабочей арматуры, необходимые для построения эпюры материалов, сведены в табл. 6; расчеты по определению мест обрыва стержней – табл. 7.

Таблица 6

Таблица 7

Окончание таблицы 7

Принцип построения эпюры материалов и определения мест обрыва стержней с использованием данных табл. 3, 4, 5, 6, 7 показан на рис. 25.

Рис. 25.

4. Расчет разрезного ригеля (для специальности ВВ и СД)

Согласно разбивочной схеме ригель представляет собой разрезную многопролетную конструкцию со свободным опиранием концов на кирпичные стены здания.

В курсовом проекте рассчитываем средний пролет ригеля.

За расчетный пролет разрезного ригеля принимается расстояние между центрами площадок опирания ригеля на консоли колонн (см. рис. 18).

6,48 – 0,4 – 0,25/2 – 0,25/2 = 5,83 м.

Нагрузка от сборных панелей передается продольными ребрами в виде сосредоточенных сил. Для упрощения расчета без большой погрешности при четырех и более сосредоточенных силах разрешается заменять такую нагрузку эквивалентной (по прогибу), равномерно распределенной по длине ригеля. Расчетная схема ригеля представлена на рис. 26.

Рис. 26.Расчетная схема ригеля

Сбор нагрузки

По рекомендациям [12] принимаем ригель сечением 30´70 см.

Нагрузки на ригель, кН/м

*Определение нагрузки от веса пола и панелей см. сбор нагрузки на продольные ребра плиты

3,97 кН/м – нормативная постоянная нагрузка на 1пог. метр 2-x продольных ребер плиты;

4,419 кН/м – расчетная постоянная нагрузка на 1пог. метр 2-х продольных ребер плиты;

6,14 м – номинальная длина панелей; 1,295 м – номинальная ширина панелей.

Полная нагрузка на ригель:

нормативная g_n + v_n = 24,07 + 73,68 = 97,75 кН/м;

расчетная g + v = 26,73 + 88,42 = 115,15 кН/м.

Кратковременно действующая часть нагрузки на ригель:

нормативная = 1,5 × 6,14 = 9,21 кН/м;

расчетная = 9,21 · 1,2= 11,05 кН/м, где по заданию = 1,5 кН/м².

Длительно действующая часть расчетной нагрузки на ригель:

=115,15 – 11,05 = 104,1 кН/м.

(см. п. 3.3 [3]).

Дата добавления: 2014-11-29