Студопедия

КАТЕГОРИИ:


Архитектура-(3434)Астрономия-(809)Биология-(7483)Биотехнологии-(1457)Военное дело-(14632)Высокие технологии-(1363)География-(913)Геология-(1438)Государство-(451)Демография-(1065)Дом-(47672)Журналистика и СМИ-(912)Изобретательство-(14524)Иностранные языки-(4268)Информатика-(17799)Искусство-(1338)История-(13644)Компьютеры-(11121)Косметика-(55)Кулинария-(373)Культура-(8427)Лингвистика-(374)Литература-(1642)Маркетинг-(23702)Математика-(16968)Машиностроение-(1700)Медицина-(12668)Менеджмент-(24684)Механика-(15423)Науковедение-(506)Образование-(11852)Охрана труда-(3308)Педагогика-(5571)Полиграфия-(1312)Политика-(7869)Право-(5454)Приборостроение-(1369)Программирование-(2801)Производство-(97182)Промышленность-(8706)Психология-(18388)Религия-(3217)Связь-(10668)Сельское хозяйство-(299)Социология-(6455)Спорт-(42831)Строительство-(4793)Торговля-(5050)Транспорт-(2929)Туризм-(1568)Физика-(3942)Философия-(17015)Финансы-(26596)Химия-(22929)Экология-(12095)Экономика-(9961)Электроника-(8441)Электротехника-(4623)Энергетика-(12629)Юриспруденция-(1492)Ядерная техника-(1748)

Определение сечений арматуры плитной части фундамента




ОПРЕДЕЛЕНИЕ РАЗМЕРОВ ТРЕТЬЕЙ СТУПЕНИ ФУНДАМЕНТА

Размеры третьей ступени определяем по формулам (17) и (18) с заменой lc на lcf.

l2 = (l - 2c1- lcf)h3/(h2 + h3) + lcf = (3,3 - 2 × 0,45- 0,9)0,3/ (0,3 +0,3) + 0,9 = 1,65 м;

b2 = (b - 2c2 - bcf)h3/(h2 + h3) + bcf = (2,7 - 2 • 0,45 - 0,9) 0,3/(0,3 + 0,3) + 0,9 = 1,35 м.

Назначаем размеры третьей (верхней) ступени l2 x b2 = 1,5 х 0,9 м.

Выполним проверку на продавливание двух нижних ступеней от третьей ступени, так как назначенные размеры l2, b2 меньше значений, полученных по формулам (17) и (18).

Проверку производим по указаниям п. 2.9 с заменой bc и lc на b2 и l2 и um на bm, принимая рабочую высоту сечения

h0,pl = h01 + h2 = 0,25 + 0,3 = 0,55 м;

так как b - b2 = 2,7 - 0,9 = 1,8 м > 2h0,pl = 2 • 0,55 = 1,1 м, то по формуле (7) bm = b2 + h0,pl = 0,9 + 0,55 = 1,45 м; по формуле (4) A0 = 0,5b(l - l2 - 2h0,pl) - 0,25 (b - b2 - 2h0,pl)2 = 0,5 • 2,7(3,3 - 1,5 - 2 × 0,55) - 0,25 (2,7 - 0,9 - 2 × 0,55)2 = 0,82 м2;

F = A0 pmax = 0,82 × 0,339 = 0,274 МН.

Проверяем условие прочности по продавливанию gb2 Rbt bm h0,pl = 0,9 • 0,66 • 1,45 • 0,55 = 0,474 MH > 0,274 МН, то есть условие прочности по продавливанию выполнено. Размеры фундаментов показаны на черт. 32.

Определяем изгибающие моменты и площадь рабочей арматуры подошвы фундамента Аsl по формулам (46)-(57) в сечениях по граням ступеней 1-1, 2-2 и по грани подколонника 3-3, 4-4.

Расчетные усилия на уровне подошвы принимаем без учета веса фундамента по 3-му сочетанию нагрузок, определяющему pmax,

N = 2,1 МН; М = 0,336 + 0,072 • 2,4 = 0,509 МН • м; e0 = 0,509/2,1 = 0,242 м.

Изгибающие моменты в сечениях приведены в табл. 11.

Таблица 11

Сече­ние   сi, м   сi2, м2 N сi2/2l, МН×м   1+6e0/l   4e0ci/l2 1+6e0/l-4e0ci/l2 М, МН×м
1-1 0,45 0,203 0,065 1,44 0,04 1,40 0,091
2-2 0,90 0,81 0,258 1,44 0,08 1,36 0,351
3-3 1,20 1,44 0,458 1,44 0,107 1,333 0,611
4-4* 0,90 0,81 0,315 1,00   1,00 0,315

*При вычислении My по сечению 4-4 е0,y =0, величина l заменяется на b.

Определяем площадь сечения арматуры Аsl из стали класса A-III Rs = 365 МПа (минимальный допускаемый диаметр — 10 мм).

Сечение 1-1:

определяем a0 = Мi/Rb bi h0,i2 = 0,091/7,5 • 2,7 • 0,252 • 0,072, тогда n = 0,963; Аsl вычисляем по формуле (43)

Аsl = 0,091 • 104/365 • 0,963 • 0,25 = 10,1 см2.

Сечение 2-2:

a0 = 0,351/7,5 • 1,8 • 0,552 = 0,086; n = 0,955;

Asl = 0,351 • 104/365 • 0,955 • 0,55 = 17,8 см2.

Сечение 3-3:

a0 = 0,611/7,5 • 0,9 • 0,822 = 0,125; n = 0,932;

Asl = 0,611 • 104/365 • 0,932 • 0,85 = 20,6 см2.

Принимаем по максимальному значению Аsl в направлении бóльшего размера подошвы 14 Æ14A-III (Asl = 21,55 см2).

Сечение 4—4:

a0 = 0,315/7,5 • 1,5 • 0,852 = 0,039; n = 0,98;

Asb = 0,315 • 104/365 • 0,98 • 0,85 = 10,1 см2.

Принимаем в направлении меньшего размера подошвы 17Æ10А-III (Asb = 13,4см2).

Окончательно сечение арматуры по сечению 3-3 принимаем с учетом проверки ширины раскрытия трещин, определяемой по п. 2.55. При этом в соответствии с п. 2.57 для рассматриваемого случая условно принимаем, что Мr1 / Мr2 = 0,8 > 2/3, и выполняем проверку только продолжительного раскрытия трещин от длительного действия постоянных и длительных нагрузок.

Принимаем также, что подошва фундамента находится в условиях переменного уровня грунтовых вод и аcrc £ 0,2 мм (п. 2.61).

Находим величины действующих моментов при расчете по предельному состоянию второй группы, уменьшив на коэффициент gn = 1,2:

Мr1n = 0,8Mr2/1,2 = 0,8 • 0,611/1,2 = 0,407 МН×м; Mr2¢¢ = Mr2/1,2 = 0,611/1,2 = 0,509 МН×м.

Определяем acrc, мм, пo формуле (144) СНиП 2.03.01-84:

acrc = d jl h ss 20 (3,5 - 100m) /Es,

где m = 21,55/[30(90 + 180) + 25 • 270] = 21,55/14 850 = 0,0015 (рассматривается полное сечение фундамента);

h = 1,0; d = 1,0; jl = 1,6-15m = 1,6 - 15 × 0,0015 = 1,58; = =
= 2,4 мм.

Величину ss определяем упрощенным способом по формуле (83).

Определяем предельный момент, воспринимаемый арматурой:

Мрrr2 Asl3-3/Asl3-3tr = 0,611 • 21,55/20,6 = 0,64 МН×м,

тогда ss = Rs Mr1n/Mpr = 375 • 0,407/0,64 = 238,5 МПа;

acrc = 1,0 • 1,58 • 1,0 • 238,5 • 20(3,5 - 100 • 0,0015)2,4/2 • 105 =
= 0,303 мм > 0,2 мм.

В соответствии с п. 4.14б СНиП 2.03.01-84 при m = 0,0015 < 0,008 найденную выше величину следует скорректировать как для слабоармированного сечения.

Для этого найдем предварительно интерполированное значение величины непродолжительного раскрытия трещин от действия всех нагрузок.

Вычислим аcrc при моменте по формулам (77), (78):

М0 = Mcrc + y bh2 Rbt,ser; Mcrc = Rbt,ser Wpl,

где Wpl = 2(Ib,0 + a Is,0) /(h - х) + Sb,0. (138) СНиП 2.03.01-84

Положение нулевой линии найдем из выражения

Sb,0¢ - a Ss,0 = 0,5 (h - x) Abt; (139) СНиП 2.03.01-84

a = Еs/Eb = 2 × 105/2,1 • 104 = 9,5.

Положение нулевой линии показано на черт. 33:

a Ss,0 = 9,5 • 21,55(90 - х) = 18 425- 204,73x;

Sb,0¢ =90 • 30(x - 15) +0,5 × 180(x - 30)2 = 90x2 - 2700x + 40 500;

Abt = 270 • 30 + 180 (60 - x) = 180x + 18 900,

тогда 90x2 - 2700х + 40 500 + 204,73x - 18 425 = 0,5 (90 - х) (18 900 - 180х) или 15 054,7x = 828 425.

Следовательно, х = 55,0 см, h - х = 35,0 см.

Определим значение Wpl:

Ib,0 = 90 × 553/3 + (180 - 90)253/3 = 5 460 000 см4;

a Is,0 = 9,524 × 21,55 × 302 = 184 717,8 см4;

Sb,0 = 270 × 30 × 20 +180 × 52/2 = 164 250 см3;

Wpl = 2(5 460 000 + 184 717,8)/35 + 164 250 = 4,87 × 105 см3.

Далее, следуя указаниям п. 4.14б СНиП 2.03.01-84, определим:

Мcrc = Rbt.ser Wpl = 1 × 4,87 × 106 = 0,487 МН×м;

= 15 × 0,0015 × 9,5 = 0,214 < 0,6;

М0 = 0,487 + 0,214 × 0,9 × 0,92 × 1,0 = 0,487 + 0,156 = 0,643 МН×м (ширину h принимаем по ширине сжатой грани сечения).




Поделиться с друзьями:


Дата добавления: 2014-12-26; Просмотров: 507; Нарушение авторских прав?; Мы поможем в написании вашей работы!


Нам важно ваше мнение! Был ли полезен опубликованный материал? Да | Нет



studopedia.su - Студопедия (2013 - 2024) год. Все материалы представленные на сайте исключительно с целью ознакомления читателями и не преследуют коммерческих целей или нарушение авторских прав! Последнее добавление




Генерация страницы за: 0.019 сек.