Проверка прочности внецентренно сжатого железобетонного подколонника

Черт. 39. Сборно-монолитный железобетонный фундамент

Расчетные нагрузки на уровне верха подколонника с учетом ветровых и крановых нагрузок: N = 6 МН (600 тс), М = 8 МН×м (800 тс×м), Q = 0,42 МН (42 тс). С учетом коэффициента надежности по назначению для сооружений II класса g = 0,95:

N = 6 × 0,95 = 5,7 МН (570 тс); M = 8 × 0,95 = 7,6 МН×м (760 тc×м);

Q = 0,42 • 0,95 = 0,4 МН (40 тс).

Расчетные усилия по низу подколонника:

N + G = 5,7 +1,1 × 0,022 × 3 × 1,5 × 6 = 6,35 МН (635 тc);

М = 7,6 + 0,4 × 6 = 10,0 МН×м (1000 тс×м).

Материалы: бетон монолитной части класса В12,5, R_b = 7,5 МПа (76,5 кгс/см²), R_bt = 0,66 МПа (6,75 кгс/см²), бетон сборных плит класса B25, R_b = 14,5 МПа (148 кгс/см²).

При учете в данном сочетании кратковременных нагрузок (ветровых и крановых) принимаем g_b2 = 1,1 (см. табл. 15 СНиП 2.03.01-84).

Для бетона монолитной части также учитываем коэффициенты g_b3 = 0,85 и g_b5 = 0,9.

Тогда:

R_b = 7,5 × 1,1 × 0,85 × 0,9 = 6,32 МПа (64,3 кгс/см²); R_bt = 0,66 × 0,85 ´ 0,9 = 0,505 МПа (5,1 кгс/см²); R_b = 14,5 • 1,1 = 15,95 МПа (162,8 кгс/см²).

Продольная арматура сборных плит класса A-III

R_s = 365 МПа (3750 кгс/см²);

арматурные петлевые выпуски из плит класса A-I

R_sw = 147 МПа (1500 кгс/см²) - см. п. 3.31.

e₀ = 1,58 м; e_a = e₀ + 0,5 (l_cf - t) = 1,58 + 0,5 (3 - 0,2) = 2,98 м;

DR_b = R_b - R_bm = 15,95 - 6,32 = 9,63 МПа (98,5 кгс/см²),

h₀ = 3 - 2,9 м.

По формулам (97) - (99):

х = 2,9 - 0,42 м;

A_s = 14,3 см².

Принимаем 16Æ12 A-III; A_s = 18,1 см².

Дата добавления: 2014-12-26