Определение величины абсолютного уширения металла при его прокатке в калибрах, с использованием методов механики сплошных сред

Следует отметить существование методик точного определения параметров формоизменения металла в калибрах, основанных на сложных реологических моделях («реология» - от греческого слова rheos – течение, поток какой-то материальной среды).

По мнению авторов [3], форму и размеры очага деформации при прокатке металла в различных системах калибров однозначно характеризуют следующие независимые параметры: приведенный диаметр валков ; отношение осей калибра ; выпуск ящичного калибра ; отношение осей полосы до прохода ; коэффициент обжатия ; степень заполнения предыдущего по ходу прокатки калибра , где - диаметр по дну калибра; - максимальная ширина калибра, определяемая его геометрическим построением (фактическая ширина калибра замеряется по образующей бурта между калибрами и обозначается символом - ); и - толщина и ширина полосы до прохода (по её осям симметрии), - максимально возможная толщина полосы (в нашем случае раската, входящего в проектируемый калибр) при идеальном заполнения металлом предыдущего по ходу прокатки калибра, т.е. с учётом закруглений углов профиля. В общем, технологический смысл указанных выше геометрических параметров и размеров калибров различной формы понятен из рисунков раздела 1.4 методического пособия, а также из [3] (стр. 86…93).

Следует заметить, чтов установившемся периодепроцесса продольной прокатки металла (стали, сплавов на основе железа) условия трения на контактной поверхности характеризуются показателем трения [ ], значения которого для различных схем прокатки приведены в таблице (1.7). Коэффициент уширения металла при прокатке по различным системам калибров авторы [3] описывают единой математической зависимостью

(1.66)

где - постоянные коэффициенты, принимающие численные значения в зависимости от схемы прокатки (таблица 1.8). Коэффициент для всех систем калибров, кроме ящичных, для которых .

Кажущаяся на первый взгляд, сложность и громоздкость (многоэтапность) методики [3] компенсируется точностью результатов расчётов и не представляет сложности при использовании современной вычислительной техники в расчётах калибровок сортовых профилей горячего проката.

Таблица 1.7. Показатель трения .

Схема прокатки	Температура полосы, 0С
³1200	1100 - 1200	1000-1100	900 – 1000	<900
Прямоугольник – ящичный калибр (гладкие бочки), круг – гладкие бочки,	0,5	0,6	0,7	0,8
Квадрат – ромб, ромб - ромб	0,5	0,5	0,6	0,75
Квадрат – овал (плоский овал), квадрат – шестиугольник, круг – овал, овал – ребровой овал, овал – овал (квадрат, круг), плоский овал – круг, шестиугольник – квадрат.	0,6	0,7	0,8	0,9

Таблица 1.8 Коэффициенты для расчета уширения.

Схема прокатки	C0	C1	C2	C3	C4	C5	C6
прямоугольник-ящичный калибр	0,071	0,862	0,746	0,763			0,16
квадрат-овал	0,377	0,507	0,316		-0,405		1,136
овал-квадрат	2,242	1,151	0,352	-2,234		-1,647	1,137
квадрат-шестиугольник	2,075	1,848	0,815		-3,453		0,659
шестиугольник-квадрат	0,948	1,203	0,368	-0,852		-3450	0,629
квадрат-ромб	3,09	2,07	0,5		-4,85	-4,865	1,543
ромб-квадрат	0,972	2,01	0,665	-2,458		-1,3	0,7
ромб-ромб	0,506	1,876	0,695	-2,22	-2,22	-2,73	0,587
круг-овал	0,227	1,563	0,591		-0,852		0,587
овал-круг	0,386	1,163	0,402	-2,171		-1,324	0,616
овал-овал	0,405	1,163	0,403	-2,171	-0,789	-1,324	0,616
ребровой овал-овал	1,623	2,272	0,761	-0,582	-3,064		0,486
овал-ребровой овал	0,575	1,163	0,402	-2,171	-4,265	-1,324	0,616
квадрат-плоский овал	0,134	0,717	0,474		-0,507		0,357
плоский овал-круг	0,693	1,286	0,368	-1,052		-2,231	0,629
прямоугольник-гладкие валки	0,071	0,862	0,555	0,763			0,455
круг-гладкие валки	0,179	1,357	0,291				0,511
шестиугольник-шестигранник	0,3	1,203	0,368	-0,852		-3,45	0,629

Дата добавления: 2015-04-25