Выбор дымососа

Складывая потери давления во всех агрегатах и газоходах, получаем приближённое значение потерь давления по газовому тракту.

(Па).

Давление, создаваемое дымососом:

(Па) = 140,79(мм. вод. ст.).

По производительности дымососа

м³/ч

и давлению

H _д = 140,79 мм. вод. ст.,

которое он создаёт, выбирали дымосос [по 3]: ДН-24 с частотой вращения 590 об/мин. Зная размеры входного и выходного отверстий дымососа [по 3], можно найти потери давления на участках 7-8 и 8-9.

Участок 7-8:

Перед дымососом стоит карман с размерами входного отверстия:

(мм);

(мм).

Чтобы присоединить карман размером 1794×3240 мм к трубе 3150×3350 мм участка необходимо устанавливать пирамидальный конфузор. Больший угол сужения, в данном конфузоре будет при уменьшении ширины трубы до ширины всасывающего кармана:

Получаем . Так как угол , то коэффициент местного сопротивления конфузора ξ = 0,1 [4,174]. Потери давления в конфузоре определяются по скорости в меньшем сечении, т.е. по скорости дымовых газов во всасывающем кармане.

Скорость дымовых газов во всасывающем кармане:

(м/с).

Потери давления в конфузоре и всасывающем кармане:

Потери давления в местных сопротивлениях на участке:

(Па).

Суммарные потери давления на участке

(Па).

Участок 8-9:

Газоход присоединяется к выходу дымососа с помощью резкого расширения (893×1680 мм ® 1500×2000 мм) и диффузора (1500×2000 мм ® 3150×3350 мм).

Коэффициент местного сопротивления резкого расширения определяется в зависимости от отношения меньшего сечения к большему:

Коэффициент местного сопротивления резкого расширения при этом равен: .

Скорости дымовых газов на выходе из дымососа:

(м/с).

Потери давления в резком расширении:

(Па).

Коэффициент местного сопротивления пирамидального диффузора в прямом канале определяется в зависимости от коэффициента полноты удара , определяемого в зависимости то большего угла раскрытия пирамидального диффузора, и от коэффициента сопротивления при внезапном расширении , определяемого в зависимости от отношения начального сечения к конечному: . Тогда .

.

Угол раскрытия . По углу a определяем [2,16], что

Получаем .

Скорости дымовых газов после резкого расширения:

(м/с).

Потери давления в диффузоре:

(Па).

Потери давления в местных сопротивлениях на участке:

(Па).

Суммарные потери давления на участке:

(Па).

Суммарные потери давления в газоходах:

(Па).

Сумма всех потерь давления по газовому тракту:

(Па).

Давление, создаваемое дымососом равно:

(Па) = 170,515 (мм. вод. ст.)

По аэродинамической характеристики центробежного дымососа одностороннего всасывания ДН-24 при 590 об/мин [3,25] по производительности

м³/ч

и давлению

мм. вод. ст.,

которое создаёт дымосос определяем К.П.Д. дымососа:

Мощность, затрачиваемая дымососом, определяется по формуле:

, кВт

где – производительность дымососа, м³/ч;

– давление, создаваемое дымосом, Па;

– К.П.Д. дымососа, %.

(кВт).

Список литературы:

1. Аэродинамический расчет котельных агрегатов. Учебно-методическое пособие.

2. Аэродинамический расчет котельных агрегатов. Учебно-методическое пособие. Приложение. Часть 1.

3. Аэродинамический расчет котельных агрегатов. Учебно-методическое пособие. Приложение. Часть 2.

4. Аэродинамический расчёт котельных установок (нормативный метод). Под редакцией С.И. Мочана. 3 издание. Л. «Энергия» - 1977.

Дата добавления: 2015-05-23