Избыточное тепло чугуна

Повалка

Исходные данные. Шихтовка плавки.

Введение

Метод сопоставления

Метод рангов

Экспертные методы управления качеством

В представленных таблицах необходимо провести анализ уровня качества различных видов продукции.

Название показателя качества	Условное обозначение
Качество пищи	Q1
Количество пищи	Q2
Разнообразие меню	Q3
Заказы и система оплаты	Q4
Чистота помещений	Q5
Профессиональная пригодность персонала	Q6
Методы обслуживания	Q7

Эксперт 1	Q4	Q3	Q5	Q1	Q6	Q7	Q2
Эксперт 2	Q4	Q3	Q1	Q5	Q7	Q6	Q2
Эксперт 3	Q3	Q4	Q1	Q5	Q6	Q2	Q7
Эксперт 4	Q3	Q5	Q4	Q1	Q6	Q2	Q7
Эксперт 5	Q3	Q4	Q1	Q5	Q6	Q2	Q7

Сопоставительная таблица оценок 1-го эксперта

Объект i	Объект j
			-1		-1
	-1		-1		-1
				-1	-1	-1
	-1				-1	-1
	-1	-1			-1

Сопоставительная таблица оценок 2-го эксперта

Объект i	Объект j
			-1	-1	-1
	-1		-1		-1
					-1	-1
			-1		-1	-1
	-1	-1			-1

Сопоставительная таблица оценок 3-го эксперта

Объект i	Объект j
			-1	-1	-1
	-1		-1
					-1	-1
			-1		-1	-1
		-1
	-1	-1			-1

В современных условиях повышение эффективности кислородно-конвертерного производства стали неразрывно связано с проблемами разработки ресурсо- и энергосберегающей технологии конвертерной плавки с увеличенным расходом лома в металлошихте.

В реальных условиях работы конвертерных цехов анализ теплового баланса плавки при изменяющихся параметрах металлозавалки показывает, что с позиции энергосбережения на сегодняшний день перспективным является технологии, включающие предварительный нагрев лома в полости конвертера кусковым или порошкообразным углеродсодержащим топливом с исключением образования зон локального проплавления шихты и высокоокисленного жидкого металлического полупродукта. В данных условиях к числу важнейших относятся проблемы разработки вариантов технологии предварительного подогрева лома с использованием углеродсодержащих теплоносителей.

Поэтому развитие теоретических основ и практических аспектов разработки и совершенствования в новых направлениях технологии конвертерной плавки с увеличенной переработкой предварительно подогретого металлического лома является актуальной задачей сегодняшнего дня.

В этих условиях чрезвычайно важным является правильность опреде­ления в каждом конкретном случае эффективности применения твер­дого топлива в процессе выплавки стали.

	Паспорт, №	Количество чугуна	Количество металлолома	Итого Металлозавалка
т	%	т	%	т	%
		110,1	70,9	45,2	29,1	155,3	100,0
		109,9	70,95		29,05	154,9	100,0
			70,68	47,3	29,32	161,3	100,0
		114,3	70,51	47,8	29,49	162,1
		78,4	49,87	78,8	50,13	157,2

Таблица 1 — Химический состав заливаемого чугуна, %

	tчуг, С	Mn	Si	P	S
		0,51	0,46	0,1	0,026
		0,5	0,45	0,1	0,019
		0,54	0,49	0,09	0,022
		0,52	0,47	0,1	0,022
		0,44	0,44	0,1	0,021

Определим содержание углерода в чугуне по формуле:

[%С]_чуг=4,8+0,03∙ [%Mn]_чуг–0,27∙ [%Si]_чуг–0,32∙[%P]_чуг–0,032∙[%S]_чуг

	[%С]чуг =4,8+0,03∙0,51–0,27∙0,46–0,32∙0,1–0,032∙0,026= 4,66%
	[%С]чуг =4,8+0,03∙0,5–0,27∙0,46–0,32∙0,1–0,032∙0,026= 4,66%
	[%С]чуг =4,8+0,03∙0,54–0,27∙0,49–0,32∙0,09–0,032∙0,022= 4,65%
	[%С]чуг =4,8+0,03∙0,52–0,27∙0,47–0,32∙0,1–0,032∙0,022= 4,66%
	[%С]чуг =4,8+0,03∙0,44–0,27∙0,44–0,32∙0,1–0,032∙0,021= 4,66%

Таблица 2 − Экспресс анализ стали, %

	tм, С	C	Mn	S	P	B
		0,07	0,18	0,026	0,023	2,357
		0,1	0,18	0,022	0,023	2,27
		0,13	0,24	0,025	0,028	2,3
		0,07	0,13	0,025	0,012	2,3
		0,02	0,04	0,043	0,018	2,215

Q_изб=10³∙[(8,35-0,1∙B)∙Si+1,6∙Mn+3,8∙C+0,0195∙t_чуг+2]-

-[(0,44+0,64∙B)∙Si+0,17∙Mn+0,785∙C+20,4]∙t_м

где B − основность шлака на повалке;

Mn − количество окислившегося марганца (Mn=[Mn]_чуг−[Mn], %)

С – количество окислившегося углерода (C =[С]_чуг − [С], %)

Si − содержание кремния в чугуне, %

t_чуг−−температура чугуна, °С

t_м− температура металла на повалке, °С

	Qизб=10³∙[(8,35-0,1∙2,357)∙0,46+1,6∙0,33+3,8∙4,59+0,0195∙1308+2]-[(0,44+0,64∙2,357)∙0, 46+0,17∙0,33+0,785∙4,59+20,4]∙1666=7628,31ккал/100кг
	Qизб=10³∙[(8,35-0,1∙2,27)∙0,45+1,6∙0,32+3,8∙4,56+0,0195∙1309+2]-[(0,44+0,64∙2,27)∙0,45+0,17∙0,32+0,785∙4,56+20,4]∙1644=8110,9ккал/100кг
	Qизб=10³∙[(8,35-0,1∙2,3)∙0,49+1,6∙0,3+3,8∙4,52+0,0195∙1352+2]-[(0,44+0,64∙2,3)∙0,49+0,17∙0,3+0,785∙4,52+20,4]∙1613=9788,04ккал/100кг   Qизб=10³∙[(8,35-0,1∙2,3)∙0,47+1,6∙0,39+3,8∙4,59+0,0195∙1349+2]-[(0,44+0,64∙2,3)∙0,47+0,17∙0,39+0,785∙4,59+20,4]∙1639=9255,14ккал/100кг   Qизб=10³∙[(8,35-0,1∙2,215)∙0,44+1,6∙0,4+3,8∙4,64+0,0195∙1326+2]-[(0,44+0,64∙2,215)∙0,44+0,17∙0,4+0,785∙4,64+20,4]∙1652=8529,23ккал/100кг

Тогда количество лома необходимого для получения замкнутого теплового баланса при его нагреве до температуры на первой повалке можно определить по формуле:

где q_л− охлаждающий эффект металлолома, ккал/кг;

, где −теплоемкость твердого лома, равная 0,167 ккал/(кг∙град);

− температура плавления лома (принимается равной температуре плавления выплавляемой марки стали);

− скрытая теплота плавления лома, равная 68 ккал/кг;

− температура металла на повалке, °С

− теплоемкость жидкого металла, равная 0,2 ккал/(кг∙град).

	ккал/кг
	ккал/кг
	ккал/кг
ккал/кг ккал/кг

Дата добавления: 2015-05-26