КАТЕГОРИИ: Архитектура-(3434)Астрономия-(809)Биология-(7483)Биотехнологии-(1457)Военное дело-(14632)Высокие технологии-(1363)География-(913)Геология-(1438)Государство-(451)Демография-(1065)Дом-(47672)Журналистика и СМИ-(912)Изобретательство-(14524)Иностранные языки-(4268)Информатика-(17799)Искусство-(1338)История-(13644)Компьютеры-(11121)Косметика-(55)Кулинария-(373)Культура-(8427)Лингвистика-(374)Литература-(1642)Маркетинг-(23702)Математика-(16968)Машиностроение-(1700)Медицина-(12668)Менеджмент-(24684)Механика-(15423)Науковедение-(506)Образование-(11852)Охрана труда-(3308)Педагогика-(5571)Полиграфия-(1312)Политика-(7869)Право-(5454)Приборостроение-(1369)Программирование-(2801)Производство-(97182)Промышленность-(8706)Психология-(18388)Религия-(3217)Связь-(10668)Сельское хозяйство-(299)Социология-(6455)Спорт-(42831)Строительство-(4793)Торговля-(5050)Транспорт-(2929)Туризм-(1568)Физика-(3942)Философия-(17015)Финансы-(26596)Химия-(22929)Экология-(12095)Экономика-(9961)Электроника-(8441)Электротехника-(4623)Энергетика-(12629)Юриспруденция-(1492)Ядерная техника-(1748) |
Сорбционное увлажнение материалов
Влага, поглощаемая пористым материалом из окружающего его воздуха, называется сорбционной. Если высушенный образец пористого материала поместить в воздушную среду с определенной температурой и относительной влажностью, то с течением времени образец поглотит некоторое количество влаги. При дальнейшем пребывании материала в воздухе с постоянной температурой и влажностью количество поглощаемой влаги останется неизменным. Если изменить температуру или влажность окружающего воздуха, постепенно приходит в соответствие с этими изменениями и количество влаги, содержащиеся в материале. Процесс поглощения влаги из окружающего воздуха называется сорбцией. Сорбционное увлажнение происходит за счет сил молекулярного взаимодействия между поверхностью материала и молекулами водяных паров, которые обволакивают поверхность его пор и капилляров. Влагосодержание материала определяется величиной относительной массовой влажности и выражается в процентах. Относительная массовая влажность материала w -есть процентное отношение массы влаги, содержащегося в образце материала, к массе того же образца в сухом состоянии: w = Ƥ ∕ Ƥс · 100% (5.7) где Ƥс– масса сухого материала; Ƥ – количество влаги, содержащееся в материале, определяется по разности в массе увлажненного и сухого материала. Особенности поглощения сорбционной влаги материалами выражается графически в виде так называемых изотерм сорбции, которые показывают зависимость массовой влажности материала от относительной влажности воздуха при постоянной температуре (рис. 5.7). Форма кривой изотермы сорбции зависит от природы и структуры материала. Изотерма 1 соответствует мелкопористым материалам, хорошо смачиваемым влагой (древесина, фибролит, ячеистые бетоны
и др.). Выпуклая часть изотермы указывает на появление внутри материала адсорбированной влаги, состоящей из одного слоя молекул водяного пара, прочно связанных с твердой поверхностью пор и капилляров силами молекулярного притяжения (мономолекулярная адсорбция). Средняя часть изотермы, близкая к прямой линии, соответствует появлению пленки адсорбированной влаги, состоящей из многих слоев молекул (полимолекулярная адсорбция). При дальнейшем повышении влажности воздуха пленки влаги утолщаются и заполняют тонкие капилляры. Этот этап сорбционного увлажнения называется капиллярной конденсацией и соответствует вогнутой части изотермы в области высокой относительной влажности воздуха. Процесс капиллярной конденсации имеет место в хорошо смачиваемых материалах, внутри которых имеются мелкие поры и тонкие капилляры с радиусом, равным или меньшим 10-5 см. При этом, чем тоньше капилляры и чем большей смачиваемостью обладает их поверхность, тем меньше относительная влажность воздуха, при которой возникает капиллярная конденсация. Так, для мелкопористого гипса капиллярная конденсация начинается при 70–75% относительной влажности воздуха, а для хорошо обожженного кирпича – при 80 – 85%. Полное сорбционное насыщение материала при неизменной температуре достигается при максимальной относительной влажности воздуха; ему соответствует предельное значениемассовой влажности материала w100. Для таких пористо-капиллярных материалов, как древесина, фибролит предельное значение массовой влажности w100 равно 30 – 35%. Для крупнопористых материалов, плохо смачиваемых влагой, (битумы, минераловатные плиты и др.) характерны изотермы с прямолинейными, близкими к горизонтальным участкам - изотерма 3. Процесс капиллярной конденсации в таких материалах практически отсутствует. Верхний предел сорбционного увлажнения соответствует предельной массовой влажности w100 = 0,2 – 2,0%.
Промежуточное положение занимают ограниченно смачиваемые материалы (обожженный кирпич, пеностекло и др.) – изотерма 2. Такой же характер изотерм свойственен очень плотным, хотя и более смачиваемым материалам (известняки, силикатный кирпич и др.). Верхний предел сорбционного насыщения для таких материалов составляет примерно от 0,5 до 5,0%.
5.6. Расчет влажностного режима ограждающих конструкций.
Для обеспечения предусмотренных нормами теплозащитных и санитарно-гигиенических параметров ограждающих конструкций необходимо путем расчета установить возможные изменения их влажностного состояния при эксплуатации зданий и предусмотреть мероприятия по предупреждению увлажнения ограждений выше допустимого предела. Согласно СНиП 23-02 рекомендуется осуществлять проверку влажностного режима ограждающих конструкций исходя из двух условий: 1) недопустимости накопления влаги в ограждении за годовой период эксплуатации; 2) ограничения накопления влаги в ограждающей конструкции за период влагонакопления. На практике, для проведения такой проверки следует определить сопротивление паропроницанию внутренней части ограждающей конструкции (от внутренней поверхности до плоскости конденсации) - R ivp. Эта величина определяет поток водяных паров, подходящих к плоскости конденсации: чем больше R ivp, тем меньше поток. В соответствии с требованиями СНиП 23-02 это сопротивление паропроницанию должно быть не меньше нормативных значений, определяемых двумя условиями, приведенными выше. Получим выражения для требуемых значений сопротивления паропроницанию и .
1. Расчет влажностного состояния из условия недопустимости накопления влаги в ограждении за годовой период эксплуатации.
Рассмотрим ограждающую конструкцию с расположением утепляющего слоя с внутренней стороны (рис.5.8). Плоскость вероятной конденсации находится на границе утеплителя и плотного наружного слоя ограждения. Пусть eint и eext - парциальные давления водяного пара внутреннего и наружного воздуха, а Е – парциальное давление водяного пара в плоскости вероятной конденсации, среднее за годовой период.
Предполагаем процесс диффузии водяных паров через ограждающую конструкцию стационарным. Тогда поток водяных паров, перемещающихся от внутренней поверхности ограждения к плоскости вероятной конденсации будет равен: Рi = (eint - Е) / R ivp , (5.8)
где R ivp - сопротивление паропроницанию части ограждающей конструкции, расположенной между внутренней поверхностью и плоскостью вероятной конденсации. Поток водяных паров, перемещающихся от плоскости вероятной конденсации наружу равен: Ре = (e ext - Е) / (5.9) где - сопротивление паропроницанию части ограждающей конструкции, расположенной между плоскостью вероятной конденсации и наружной поверхностью ограждения. Чтобы в течение годового периода не происходило систематического накопления влаги в ограждающей конструкции, необходимо выполнение условия: Рi = Ре Приравнивая правые части уравнений (5.8) и (5.9), находим требуемое сопротивление паропроницанию части ограждающей конструкции, расположенной между внутренней поверхностью и плоскостью вероятной конденсации , (5.10) - нормируемое сопротивление паропроницанию, м2·ч·Па/мг (из условия недопустимости накопления влаги в ограждающей конструкции за годовой период эксплуатации). Давление насыщенного водяного пара в плоскости вероятной конденсации среднее за годовой период эксплуатации Е определяется по формуле: , (5.11) где Е 1, Е 2, Е 3 - парциальное давление насыщенного водяного пара, Па, принимаемое по температуре в плоскости возможной конденсации, устанавливаемой при средней температуре наружного воздуха соответственно зимнего, весенне-осеннего и летнего периодов; определяются по средним температурам соответствующих периодов года; z 1, z 2, z 3 — продолжительность в месяцах зимнего, весенне-осеннего и летнего периодов года; определяются по таблице 3* СНиП 23-01 с учетом следующих условий: а) к зимнему периоду относятся месяцы со средними температурами наружного воздуха ниже минус 5 °С;
б) к весенне-осеннему периоду относятся месяцы со средними температурами наружного воздуха от минус 5 до плюс 5 °С; в) к летнему периоду относятся месяцы со средними температурами воздуха выше плюс 5 °С. Продолжительность периодов z 1, z 2, z 3 и их средняя температура определяются по таблице 3* СНиП 23-01, а значения температур в плоскости возможной конденсации t к, соответствующие этим периодам, по формуле: t к = tint - (tint - ti) · (1/ a int + ∑R) / Ro, (5.12) где tint - расчетная температура внутреннего воздуха °С; ti - расчетная температура наружного воздуха i -го периода, °С, принимаемая равной средней температуре соответствующего периода; a int - коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности ограждения, Вт/м2 · °С; S R — термическое сопротивление слоя ограждения в пределах от внутренней поверхности до плоскости возможной конденсации. Ro — сопротивление теплопередаче ограждения, м2·°С/Вт. Итак, расчетное сопротивление паропроницанию R ivp должно быть не менее нормируемого сопротивления паропроницанию : R ivp ≥ (5.13)
2. Расчет влажностного режима из условия ограничения влаги в ограждающей конструкции за период влагонакопления. Допустимым верхним пределом влагосодержания конструкции является полное сорбционное насыщение материала. Количество влаги, которое может поглотить 1м2 материала до своего полного сорбционного увлажнения, мг/м2, может быть выражено из (5.7): ∆ Ƥ = ∆ w · Ƥc / 100%, где ∆ w – предельно допустимое приращение относительной массовой влажности в материале, %; Ƥc - масса 1м2 сухого материала, мг/м2, определяется по формуле: Ƥc = r w · d w · 106 , (5.14) где r w - плотность материала увлажняемого слоя, кг/м3, принимаемая равной r0; d w - толщина увлажняемого слоя ограждающей конструкции, м, принимаемая равной 2/3 толщины однородной (однослойной) стены или толщине теплоизоляционного слоя (утеплителя) многослойной ограждающей конструкции; 106 - коэффициент перевода из кг в мг. Используя выражения (5.7) и (5.14) представим ∆ Ƥ, в виде: ∆ Ƥ = 104 · r w · d w · ∆ w, (5.15) Степень увлажнения материала внутри ограждающей конструкции, достигаемая в течение периода влагонакопления, зависит от количества водяных паров, проникающих путем диффузии в опасную зону конструкции и определяется как разность между потоком, поступающим в ограждение Рi и удаляющимся от него Ре и будет равно ∆Ƥ: (Рi - Ре ) · zо · 24 = ∆Ƥ, (5.16) где zо - продолжительность периода влагонакопления, принимаемая равной периоду с отрицательными среднесуточными температурами наружного воздуха, сутки; 24 - количество часов в сутках. Поток водяных паров, мг/м2·ч, направленный от внутренней поверхности ограждения к плоскости вероятной конденсации с использованием выражения (5.5) будет иметь вид: Рi = (eint - Ео) / R ivp , (5.17) а поток водяных паров, перемещающихся от плоскости вероятной конденсации наружу, будет равен: Ре = (Ео - ) / , (5.18) где Ео – парциальное давление насыщенного водяного пара в плоскости возможной конденсации, определяемое при средней температуре наружного воздуха за период месяцев с отрицательными среднемесячными температурами; - среднее значение парциального давления водяного пара наружного воздуха за период с отрицательными среднемесячными температурами, определяемыми согласно СНиП 23-101. Используя выражения (5.15) – (5.18), получаем требуемое сопротивление паропроницанию части ограждающей конструкции, расположенной между внутренней поверхностью и плоскостью вероятной конденсации: , (5.19) где - нормируемое сопротивление паропроницанию, м2·ч·Па/мг (из условия ограничения влаги в ограждающей конструкции за период с отрицательными средними месячными температурами наружного воздуха); h - коэффициент, определяемый по формуле: , (5.20) D wav - предельно допустимое приращение расчетного массового отношения влаги в материале увлажняемого слоя, %, за период влагонакопления z 0, принимаемое по таблице 5.2.
Итак, расчетное сопротивление паропроницанию ограждающей конструкции R ivp должно быть не менее нормируемого сопротивления паропроницанию : R ivp ≥ (5.21)
Таблица 5.2 Предельно допустимые значения коэффициента D wav
Вывод: расчетное сопротивление паропроницанию ограждающей конструкции Rivp должно быть не менее наибольшего из нормируемых сопротивлений паропроницанию , , т. е. должны выполняться условия (5.13) и (5.21). Если одно из условий или оба условия не выполняются, то ограждающая конструкция нуждается в применении дополнительного слоя пароизоляции.
Пример 5.4 Рассчитать сопротивление паропроницанию наружной многослойной стены из железобетона, утеплителя и кирпичной облицовки жилого здания в городе Волгограде. Проверить соответствие сопротивления паропроницанию стены требованиям СНиП 23-02, рассчитать распределение парциального давления водяного пара по толщине стены и оценить возможность образования конденсата в толще стены.
Исходные данные Расчетная температура tint, °C, и относительная влажность внутреннего воздуха j int, %: для жилых помещений tint = 20 °С; j int = 55 % (Глава 1). Расчетная зимняя температура text, °C, и относительная влажность наружного воздуха j ext, %, определяются следующим образом: text и j ext принимаются соответственно равными средней месячной температуре и средней относительной влажности наиболее холодного месяца. Для Волгограда наиболее холодный месяц январь и согласно СНиП 23-01 text = -7,6 °С, j ext = 85%. Влажностный режим жилых помещений — нормальный; зона влажности для Волгограда — сухая, тогда условия эксплуатации ограждающих конструкций определяют по параметру А (согласно табл.2.1). Расчетные теплотехнические показатели материалов приняты по параметру А приложения Б.
Наружная многослойная стена жилого дома состоит из следующих слоев, считая от внутренней поверхности: 1 — штукатурка из цементно-песчаного раствора толщиной 10 мм, плотностью r0 = 1800 кг/м3 - расчетные коэффициенты теплопроводности lА = 0,76 Вт/(м·°С), паропроницаемости m = 0,09 мг/(м·ч·Па); 2 — железобетон толщиной 100 мм, плотностью r0 = 2500 кг/м3 - lА = 1,92 Вт/(м·°С), m = 0,03 мг/(м·ч·Па); 3 — утеплитель пенополистирол толщиной 100 мм, плотностью r0 = 100 кг/м3 - lА = 0,041 Вт/(м·°С), m = 0,05 мг/(м·ч·Па); 4 — кирпичная облицовка из сплошного глиняного обыкновенного кирпича толщиной 120 мм, r0 = 1800 кг/м3 – lА = 0,7 Вт/(м·°С), m = 0,11 мг/(м·ч·Па); 5 — штукатурка из поризованного гипсоперлитового раствора толщиной 8 мм, r0 = 500 кг/м3 - lА = 0,15 Вт/(м·°С), m = 0,43 мг/(м·ч·Па).
Решение: 1.Сопротивление теплопередаче ограждающей конструкции определяем по формуле (3.6): Ro = 1/8,7 + 0,01/0,76 + 0,1/1,92 + 0,1/0,041 + 0,12/0,7 + +0,008/0,15 + 1/23 = 2,886 (м2·°С)/Вт. 2. Согласно СНиП 23-02 сопротивление паропроницанию части наружной стены от внутренней поверхности до плоскости возможной конденсации (наружной поверхности слоя утеплителя) составит: R ivp = 0,01/0,09+0,1/0,03+0,1/0,05=5,44 м2·ч·Па/мг 3. Сопротивление паропроницанию Rivp, м2·ч·Па/мг, ограждающей конструкции (в пределах от внутренней поверхности до плоскости возможной конденсации) должно быть не менее нормируемых сопротивлений паропроницанию, определяемых по формулам (5.10) и (5.19), приведенных ниже для удобства изложения: 1. ; 2. , где eint — парциальное давление водяного пара внутреннего воздуха, Па, при расчетной температуре и относительной влажности этого воздуха, определяемое из формулы 5.1: eint = (j int / 100) · Eint, где Еint - парциальное давление насыщенного водяного пара, Па, при температуре tint, принимается по приложению Г: при tint = 20 °С - Еint = 2338 Па. Тогда при j int = 55 % парциальное давление водяного пара внутреннего воздуха еint равно: еint = (55 / 100)·2338 = 1286 Па; Е - парциальное давление водяного пара, Па, в плоскости возможной конденсации за годовой период эксплуатации, определяется по формуле (5.11). 4. Определим значения температур в плоскости возможной конденсации t к, соответствующие этим периодам, по формуле (5.12): tк = tint - (tint - ti) · ( 1/a int + ∑R) / Ro , где ti - расчетная температура наружного воздуха i -го периода, °С, принимаемается равной средней температуре соответствующего периода; 1/a int - сопротивление теплопередаче внутренней поверхности ограждения, равно: 1/a int = 1/8,7 = 0,115 м2·°С/Вт; 5. Определим термическое сопротивление слоя ограждения в пределах от внутренней поверхности до плоскости возможной конденсации: S R = 0,01 / 0,76 + 0,1 / 1,92 + 0,1 / 0,041 = 2,504 (м2·°С)/Вт. 6. Установим для периодов их продолжительность zi, сут, среднюю температуру ti, °С, согласно СНиП 23-01 и рассчитаем соответствующую температуру в плоскости возможной конденсации t к°С, по формуле (5.12) для климатических условий г. Волгограда: зима (январь, февраль): z1 = 2 мес; t1 = [(-7,6) + (-7,0)] / 2= - 7,3 °С; tк1 = 20 - (20 - (- 7,3)) · (0,115 + 2,504) / 2,886 = - 4,8 °С; весна — осень (март, ноябрь, декабрь): z 2 = 3 мес; t 2 = [(-1,0) + (-0,6) + (-4,2)] / 3 = - 1,93 °С; tк2 = 20 - (20 - (-1,93)) · (0,115 + 2,504) / 2,886 = 0,1 °С; лето (апрель — октябрь): z3 = 7 мес; t3 = (10 + 16,7 + 21,3 + 23,6+ 22,1+16,0+8,0) / 7 = 16,81 °С; tк3 = 20 - (20 - 16,81) · (0,115 + 2,504) / 2,886 = 17,1 °С. 7. По температурам (tк1, tк2, tк3) для соответствующих периодов определяем по приложению Г парциальные давления (Е 1, Е 2, Е 3) водяного пара: Е 1 = 408 Па, Е 2 = 615 Па, Е 3 = 1949 Па и по формуле (5.11) определим парциальное давление водяного пара Е, Па, в плоскости возможной конденсации за годовой период эксплуатации ограждающей конструкции для соответствующих продолжительностей периодов z 1, z 2, z 3: Е = (408·2 + 615·3 + 1949·7) / 12 = 1359 Па. 8. Определим сопротивление паропроницанию , м2·ч·Па/мг, части ограждающей конструкции, расположенной между наружной поверхностью и плоскостью возможной конденсации, (5.3): = 0,008 / 0,43 + 0,12 / 0,11 = 1,11 м2·ч·Па/мг. 9. Среднее парциальное давление водяного пара наружного воздуха eext, Па, за годовой период определяют по СНиП 23-01, как среднее из среднемесячных давлений водяного пара: eext = (300 + 330 + 480 + 710 + 990 + 1280 + 1400 + 1280 + 1020 + 740 + 600 + 440) / 12 = 797,5 Па. 10. Определяем нормируемое сопротивление паропроницанию из условия недопустимости накопления влаги за годовой период эксплуатации (5.10): = (1286 - 1359) ·1,11 / (1359 – 797,5) = - 0,14 м2·ч·Па/мг.
Вывод: При сравнении полученного значения Rivp с нормируемым сопротивлением паропроницанию устанавливаем, что условие (5.13) Rivp > (5,44 > - 0,14) выполняется. Следовательно, ограждающая конструкция удовлетворяет требованиям СНиП 23-02 в отношении сопротивления паропроницанию.
11. Для расчета нормируемого сопротивления паропроницанию из условия ограничения влаги за период с отрицательными средними месячными температурами наружного воздуха определяют: продолжительность этого периода - z о = 151 сут. среднюю температуру этого периода t о ср, °C: t о ср = - 4,08 °С. 12. Температуру t 0, °С, в плоскости возможной конденсации для этого периода определяют по формуле (5.12): t о = 20 - (20 - (- 4,08)) · (0,115 + 2,504) / 2,886 = -1,9 °С. 13. Парциальное давление водяного пара Е 0, Па, в плоскости возможной конденсации определяют по таблице Г.2 приложения Г - при t о = -1,9 °С равным Е о = 522 Па. 14. В данной многослойной ограждающей конструкции увлажняемым слоем является утеплитель - пенополистирол плотностью r w = 100 кг/м3 при толщине δ w =0,1м. По таблице 5.2. определяем предельно допустимое приращение расчетного относительного массового отношения влаги в этом материале - D wav = 25 %. 15. Среднее парциальное давление водяного пара наружного воздуха периода месяцев с отрицательными средними месячными температурами равно: = 430 Па.
16. Коэффициент h определяется по формуле (5.15): h = 0,0024 (522 – 430) ·151 / 1,11 = 30,04 17. Определим по формуле (5,19); = 0,0024 · 151 (1286 – 522) / (100·0,1·25 + 30,04) = =0,99 м2·ч·Па/мг.
Вывод: При сравнении полученного значения Rivp с нормируемым сопротивлением паропроницанию устанавливаем, что условие (5.21) Rivp > (5,44 > 0,99) выполняется. Следовательно, ограждающая конструкция удовлетворяет требованиям СНиП 23-02.
Расчет распределения парциального давления водяного пара по толщине стены и определение возможности образования конденсата в толще стены
1. Для проверки конструкции на наличие зоны конденсации внутри стены определяем сопротивление паропроницанию стены Rvp по формуле (5.3): Rvp = 0,01 / 0,09 + 0,1 / 0,03 + 0,1 / 0,05 + 0,12 / 0,11 + + 0,008 / 0,43 = 6,55 м2·ч·Па/мг. 2. Сопротивление паропроницанию по слоям конструкции равны: Rvp1 = 0,11 м2·ч·Па/мг; Rvp2 = 3,33 м2·ч·Па/мг; Rvp3 = 2,0 м2·ч·Па/мг; Rvp4 = 1,09 м2·ч·Па/мг; Rvp5 = 0,02 м2·ч·Па/мг. Проверим возможность конденсации в январе месяце согласно исходным данным: text = -7,6 °С; j ext = 85%: 3. Определяем парциальное давление водяного пара снаружи стены по формуле (5.1): eext = (85/ 100) 321 = 273 Па. 4. Определяем температуры на границах слоев по формуле (5.12), нумеруя от внутренней поверхности к наружной, и по этим температурам определяем максимальное парциальное давление водяного пара Еi по Приложению Г: t 1 = 20 - (20 + 7,6) (0,115) / 2,886 = 18,9 °С; Е 1 =2182 Па; t 2 = 20 - (20 + 7,6) (0,115 + 0,013) / 2,886 = 18,8 °С; Е 2 = 2169 Па; t 3 = 20 - (20 + 7,6) (0,115 + 0,065) / 2,883 = 18,3 °С; Е 3 = 2102 Па; t 4 =20 - (20 + 7,6) (0,115 + 2,504) / 2,886 = -5,1 °С; Е 4 = 398,5 Па; t 5 = 20 - (20 + 7,6) (0,115 + 2,675) / 2,886 = -6,7 °С; Е 5 = 347,5 Па; t 6 = 20 - (20 + 7,6) (0,115 + 2,728) / 2,886 = -7,2 °С; Е 6 = 332 Па. 5. Рассчитаем действительные парциальные давления ei водяного пара на границах слоев по формуле (5.6). В результате расчета получим следующие значения: е 1= 1286 Па, е 2 = 1286- (1286-273) 0,111/6,55=1269 Па, е 3 = 1286- (1286-273) 3,444/6,55= 753 Па, е 4 = 1286- (1286-273) 5.444/6,55= 444 Па, е 5 = 1286- (1286-273) 6,535/6,55= 275 Па, е 6 = 1286- (1286-273) 6,554/6,55 = 273 Па.
Вывод: При сравнении величин максимального парциального давления Ei водяного пара и величин действительного парциального давления ei водяного пара на соответствующих границах слоев видим, что плоскость вероятной конденсации находится на границе утеплителя и плотного наружного слоя ограждения. Для наглядности расчета построим график распределения максимального парциального давления Ei водяного пара и график изменения действительного парциального давления еi водяного пара по толще стены в масштабе сопротивлений паропроницанию его слоев. Эти графики пересекаются, что говорит о возможности образования конденсата в ограждении в зимний период года (рис.5.9). Но условия (5.13) и (5.21) выполняются, т.е. в течение года влаги испарится больше, чем накопилось и относительная массовая влажность увлажняемого материала к концу периода влагонакопления не будет превышать допустимое значение, следовательно, ограждающая конструкция удовлетворяет строительным нормам СНиП 23-02.
Дата добавления: 2015-05-26; Просмотров: 3682; Нарушение авторских прав?; Мы поможем в написании вашей работы! Нам важно ваше мнение! Был ли полезен опубликованный материал? Да | Нет |