Выбор электрооборудования по номинальным параметрам. 1 страница

KB

KB

Димов Ю.В. Метрология, стандартизация и сертификация, 2-е издание.

6. Сборник задач по теории измерений: Задачник / Сост. Бехер С.А., Новиков А.В., Слайковская В.А. – Новосибирск: Изд-во СГУПСа, 2006

Рисунок 3

6. Расчет токов к.з.

6.1. Расчет токов 3^х фазных к.з.

6.1.1. Расчетная схема

Рисунок 4

6.1.2. Схема замещения.

Рисунок 5

6.1.3. Расчет сопротивлений.

Расчет сопротивлений ведем в Омах, принимаем базовые условия:

6.1.4. Преобразование схемы.

Рисунок 6

Рисунок 7

Рисунок 8

6.1.5. Преобразование схемы для т.К1

Из рис.8 отбросим т. К2, имеем

Рисунок 9

6.1.6. Преобразование схемы для т.К2

Из рис.8 отбросим т.К1, получим

Рисунок 10

6.1.7. Определение токов к.з. для т.К1, дано в таблице 3, для т.К2 – в таблице 4.

Таблица 3 т. К1

№ п/п	Расчетная формула	Единица изм.	К1	Σ
От G1,2; G3	G1,2
	Хрез	Ом	19,8	31,2	-
	Е*”	о.е.		1,13	-
	Uб.расч./Uб.действ	кВ	230/230	230/230	-
		кА			11,5
		кА			11,5
	Кц/Та	о.е./с	1,717/0,03	11,965/0,26	-
		кА			29,5
	τ=tр.з быстрод. + tcd/	C	τ=0.01+0.035=0.045	(ВМТ-110Б)
	е^-^t/Ta	о.е.	0,21	0,82	-
		кА			7,5
		кА	-		-
	Iпо/Iном^’	о.е.	-	4,8/1,3=3,7	-
	Inτ/Iпо=А	о.е.	-	0,9	-
	Inτ=Iпо*А	кА	Inτ=Iпо=6,7	Inτ=0.9*4.8=4.32	11.02
	tоткл. = tр.зан.+tав	с	Tоткл=0,1+0,006=0,16
	Вк=Iпо^2(tотк+Та)	кА^2·с	Вк =6,7^2(0,16+0,03)=8,5	Вк=4,8^2(0,16+0,26)=9,7	18,2

Таблица 4 т.К2

№ п/п	Расчетная формула	Единица изм.	К2
От G1,2; G2,3	G1
	Хрез	Ом	38,3	39,1
	Е*”	о.е.		1,13
	Uб.расч./Uб.действ	кВ	230/15,75	230/15,75
		кА
		кА
	Кц/Та	о.е./с	1,935/0,15	1,97/0,326
		кА
	τ=tр.з быстрод. + tcd/	C	τ=0,01+0,15=0,16	(МГУ-20-90)
	е^-^t/Ta	о.е.	0,35	0,61
		кА
		кА	-
	Iпо/Iном^’	о.е.	-	55,5/9,5=5,8
	Inτ/Iпо=А	о.е.	-	0,73
	Inτ=Iпо*А	кА	Inτ=Iпо=40,5	Inτ=0,73*55,5=40,5
	tоткл. = tр.зан.+tав	с	tоткл=4	(учебных c/ 210, зоны защиты)
	Вк=Iпо^2(tотк+Та)	кА^2·с	Вк =51,1^2(4+0,15)=10836,5	Вк=55,5^2(4+0,326)=13325,2

6.2. Расчет токов однофазных к.з.

6.2.1. Схема замещения прямой последовательности. Для составления схемы замещения прямой последовательности. За основу принимаем расчетную схему рис.4 и схемы замещения по расчету 3^х фазного к.з.

Рисунок 11

Х_рез(1) = Х₄₂ = 12,1 Ом.

Рисунок 12

6.2.2. Схема замещения обратной последовательности

Аналогично схеме замещения прямой последовательности, т.к. пути токов прямой и обратной последовательности практически совпадают.

Х_рез(2) » Х_рез(1)=Х₄₃=12,1 Ом.

Рисунок 13

6.2.3. Схема замещения нулевой последовательности.

На расчетной схеме рисунок 4 отмечаем заземленные точки

Рисунок 14

Х₄₍₀₎ = Х₄₍₁₎ = 23,3 Ом

Х₆₍₀₎ = Х₆₍₁₎ = 44,4 Ом

Х₇₍₀₎ = Х₈₍₀₎ = 100,8 Ом

Х₉₍₀₎ = Х₁₀₍₁₀₎ = 0 Ом

Х₁₁₍₀₎ = Х₁₂₍₀₎ = 193,1 Ом

Х₁₃₍₀₎ = Ом

Х₁₄₍₀₎ = Ом

Х₁₅₍₀₎ = 2*Х₁₅₍₁₎ = 2*28 = 56 Ом (линия одноцепная с тросами)

Х₁₆₍₀₎ = Х₁₇₍₀₎ = 3*Х₁₆₍₁₎ = 3*18 =54 Ом (линия двухцепная с тросами)

Х₁₈₍₀₎ = 2*Х₁₈₍₁₎ = 2*20 = 40 Ом

Х₁₉₍₀₎ = 2*Х₁₉₍₁₎ = 2*26 = 52 Ом

Х₂₀₍₀₎ = Х₂₁₍₀₎ =3*Х₂₀₍₁₎ =3*57,6=172,8 Ом

Х₂₂₍₀₎ = Х₂₃₍₀₎ = 3*Х₂₃₍₁₎ =3*38,4=115,2 Ом

Х₂₄₍₀₎ = Х₂₄₍₁₎ = 66,1 Ом

Х₂₆₍₀₎ = Х₂₆₍₁₎ = 152,1 Ом

Х₂₈₍₀₎ = Х₂₈₍₁₎ = 555,5 Ом

Преобразование схемы

Х₄₄₍₀₎=Х₁₄₍₀₎ +Х₂₀₍₀₎||Х₂₁₍₀₎ =51,5+172,8/2=138 Ом

Х₄₅₍₀₎=Х₂₂₍₀₎ ||Х₂₃₍₀₎+Х₂₈₍₀₎ =555,5+115,2/2=613,1 Ом

Х₄₆₍₀₎=Х₄₅₍₀₎ ||Х₄₄₍₀₎ = Ом

Х₄₇₍₀₎=Х₄₆₍₀₎ ||Х₆₍₀₎ = Ом

Х₄₈₍₀₎=Х₇₍₀₎ ||Х₈₍₀₎ = Ом

Х₄₉₍₀₎=Х₁₁₍₀₎ ||Х₁₂₍₀₎ = Ом

Х₅₀₍₀₎=Х₁₆₍₀₎ ||Х₁₇₍₀₎ = Ом

Рисунок 15

Х₅₁₍₀₎ = Х₄₇₍₀₎ || Х₄₉₍₀₎ + Х₄₈₍₀₎ =

Рисунок 16

Рисунок 17

Рисунок 18

7. Выбор аппаратов, изоляторов и токоведущих частей для заданных цепей.

7.1. В цепи блока 220 МВт на 15,75 кВ

7.1.1. Выбор выключателей и разъединителей.

Таблица 5

Расчетные данные	Каталожные данные
Выключатель	Разъединитель
Тип Uуст=15,75 кВ	МГУ 20-90 Uном=20 кВ	РВПЗ-20 Uном=20 кВ
Imax=10,5*IномG =1,05*8625=6056,3A	Iном=9500 A	Iном=12500 A
Iпо=55,5 кА	Iотк ном=90 kA	-
iat=47,7 кА	iа.ном= =	-
		-
Iпо=55,5 kA	iдин=105 kA	-
iу=154,2 кА	Iдин=300 кА	-
Bk=13325,2 kA^2·c   Тип привода	Iтер^2·tтер=87^2·4=30276 кА^2·с   ПС 31	Iтер^2·tтер=180^2·4=129600 кА^2·с ПД-12 УЗ

МГУ 20-90 – выключатель маломасленный, генераторный, усиленный по скорости восстанавливающегося напряжения.

РВПЗ – 20 – разъединитель внутренней установки с поступательным движением главных ножей, с заземляющими ножами.

7.1.2. Выбор токоведущих частей.

На блочных ТЭС для соединения генераторов с повышающими трансформаторами применяются комплектные пофазно-экранированные токопроводы.

Выбираем токопровод типа ГРТЕ-20-10000-300.

Таблица 6

Параметры	ГРТЕ-20-10000-300	Расчетные данные
Тип т.ч. Uном, кВ: т.ч. токопровода Iном, А: т.ч. токопровода Эл. динамическая стойкость, кА Тип опорного изолятора Тип применяемого трансформатора напряжения Тип встраиваемого трансформатора тока	ТВВ-220-2УЕЗ   15,75     ОФР-20-375с ЗОМ-1/15 ЗНОМ-15   ТШ-20-10000/5	-   - -   - - iу=154,2   - -     -

7.1.3. Выбор трансформаторов тока.

В цепи генератора блока устанавливаются специальные приборы: амперметр в каждой фазе; вольтметр; ваттметр; варметр; счетчик активной энергии; датчики активной и реактивной мощности; регистрирующие приборы: ваттметр, амперметр, вольтметр. Эти приборы устанавливаются БЩУ.

На ЦЩУ устанавливаются: частотомер, суммирующий ваттметр, варметр.

Схема включения приборов:

Рисунок 19

Трансформатор тока принимаем типа ТШ-520-10000/5, встроенный в токопровод.

Сравнение расчетных и каталожных данных.

Таблица 7

Расчетные данные	Каталожные данные
Uуст=15,75 кВ	Uном=20 кВ
Imax=9056,3 А	Iном=10000 A
iу=154,2 кА	Не проверяется
Bk=13325,2 kA^2·c	Iтер^2·tтер=160^2·3=76800 кА^2·с
r2расч.=0,792 Ом	r2ном. =1,2 Ом (кл.т.0,5)

Проверка трансформатора тока по вторичной нагрузке.

Таблица 8

Прибор	Тип	Нагрузка, ВА
А	В	С
	Д-335 Д-335 СЭТЗа-01-01 Н-344 Н-348 Д-335 Д-335	0,5 0,5 0,05 - 0,5 0,5 12,05	- - - - - -	0,5 0,5 0,05 - 0,5 0,5 12,05

Наиболее загружены трансформаторы тока фаз А и С.

Дата добавления: 2015-06-27