Выбор уставки токового органа с пуском по току обратной последовательности I2, действующего на отключение

Выбор уставки токового органа с пуском по току обратной последовательности I2, действующего на блокировку.

Выбор уставки токового органа с пуском по току обратной последовательности I2.

Основные требования стандарта к выбору уставок высокочастотной микропроцессорной защиты ШЭ 2607 031.

Назначение программных переключателей ХВ и элементов времени.

Таблица 7-4

Назначение программных переключателей ХВ.

Обозначение	Назначение	Положение
XB1	Вывод защиты при неисправности цепей напряжения	0 – не предусмотрен
1 – предусмотрен
XB2	Пуск ВЧ при выводе защиты	0 – не предусмотрен
1 – предусмотрен
XB3	Сигнализация пуска на отключение	0 – не предусмотрена
1 – предусмотрена
XB4	ПОU2	0 – выведен
1 – в работе
XB5	Перевод на отключение3-х фаз от	0 – ОАПВ(1 и2)
1 – ОАПВ2
XB6	Инверсия сигнала запрета АК	0 – не предусмотрена
1 – предусмотрена
ХВ7	Обмен ВЧ сигналами	0 – не манипулированный
1 – манипулированный

Таблица 7-5

Назначение и параметры элементов времени

Обозначение	Назначение	t, c
DT1	Ввод ZОТ	0,2
DT2	Вывод подхвата от ZОТ	0,2
DT3	Задержка запрета пуска ВЧ	0,005
DT4	Продление запрета пуска ВЧ	0,2
DT5	Задержка отключения от РЗ	0,02
DT6	Задержка сигнала на выходе ОСФ	0,04
DT7	Продление запрета сигнала отключения	0,04
DT8	Задержка отключения при КЗ в цикле ОАПВ	0,02
DT9	Продление сигнала отключения	0,025

Для обоих полукомплектов уставки предварительно, до определения коэффициента чувствительности, выбираются одинаковыми, т.к. в формулы для расчета входит один и тот же I_ном.

Уставка токового органа с пуском по току обратной последовательности I_{2 бл уст} выбирается исходя изотстройки от тока небаланса, определяемого погрешностями ТТ, частотными небалансами фильтров обратной последовательности и погрешностями их настройки, а также небалансами нагрузочного режима сети.

Выводится из действия при тяговой нагрузке.

I_{2бл уст} = k_отс * I_{2нб расч}/ k_возв, где (8-1)

I_{2нб расч} – расчетный ток небаланса обратной последовательности рассчитывается по выражению (8-2);

k_отс – коэффициент отстройки принимается равным k_отс= 1,3;

k_возв – коэффициент возврата принимается равным k_возв=0,95.

I_{2нб расч}=(I_ном)*Ö[ (ε₁/3)²+(k_f*Df)²+(Dф)²+(k_{2 несим})²]=(I_ном)*0,024, где (8-2)

ε₁ – полная погрешность ТТ принимается равной ε₁=0,01; [2]

k_f – коэффициент частотной зависимости ФТОП по данным разработчика принимается равным k_f=0,23; [3]

Df – относительная погрешность отклонения частоты для сети 330 кВ и выше принимается равным Df=0,04;

Dф – относительная погрешность настройки фильтра с учётом погрешности принимается равным Dф=0,005;

k_{2 несим} – коэффициент несимметрии тока обратной последовательности принимается равным k_{2 несим}=0,02.[4]

На линиях с ответвлениями не надо отстраивать I_{2 от уст} от КЗ за трансформатором ответвления, т.к. в защите есть специальный орган Z_доп, отстроенный от КЗ за трансформатором. Характеристика Z_доп в комплексной плоскости сопротивлений охватывает начало координат, но I_{2 от уст} не надо отстраивать от внешнего КЗ на питающей стороне при одностороннем питании и подпитке от двигателей нагрузки, т.к. в этом случае не сработает реле мощности обратной последовательности М₂

Выводится из действия при тяговой нагрузке.

Уставка I_{2 от уст} выбирается исходя из следующих критериев:

· отстройки от I_{2бл уст} с учетом коэффициента ответвления;

I_{2от отстр уст}= k_отв*k_отс* I_{2бл уст}, где (8-3)

k_отв – коэффициент ответвления;

I_{2бл уст} – уставка блокирующего токового органа с пуском по I2;

k_отс – коэффициент отстройки принимается равным k_отс=2.

А) Расчет коэффициента ответвления k_отв на линиях с ответвлениями без источников питания.

Рис. 8-1 Схема линии с ответвлениями для определения k_отв.

Т. к. рассматриваемая защита имеет направленные органы М₂ (от несимметричных КЗ) и Z_откл (от симметричных КЗ), не дающие ей срабатывать при направлении мощности к шинам, то необходимо учитывать коэффициент ответвления только для случая представленного на рис. 8-1. [1] В качестве расчетного для определения k_отв рассматривается режим удаленного трехфазного КЗ в одной из питающих систем (в точке к, рис. 8-1). Пусть через место установки одного из полукомплектов на конце II протекает ток равный I_{2 бл уст}, а на другом – I_{2 бл уст}+I­_{å нагр. отв}. Тогда k_отв определяется по следующему выражению:

, где

I­_{å нагр. отв} – максимальный ток нагрузки в рассматриваемом режиме КЗ, в первом приближении может быть принят равным сумме максимальных рабочих токов концов без питания в нагрузочном режиме.

Во всех остальных случаях коэффициент ответвления принимается равным k_отв=1.

Б) Расчет коэффициента ответвления k_отв на многоконцевых линиях.

Возможен случай, когда при внешнем КЗ по отношению к рассматриваемой линии в одном из комплектов ток будет направлен от шин и будет больше, чем токи в остальных комплектах. Тогда наихудшим, с точки зрения селективности, является режим сети, когда остальные токи приблизительно равны I_2бл, то есть находятся на грани срабатывания. В этом случае может запуститься только передатчик с наибольшим током. И если ток КЗ окажется достаточным для срабатывания I_2от, то произойдет излишнее срабатывание защиты. Поэтому с помощью коэффициента ответвления k_отв необходимо загрубить уставку I_{2от уст}.

Коэффициент ответвления рассчитывается по формуле:

k_отв=I_{2 п-та max от шин} / I_{2 равн}, где

I_{2 п-та max от шин} – ток обратной последовательности, направленный от шин в том полукомплекте, где он максимальный.

I_{2 равн­} – максимальный из токов обратной последовательности в режиме с наиболее близкими токами на остальных концах линии.

В) Если при рассмотрении согласования данного полукомплекта окажется, что невозможен такой режим сети, когда ток в нем максимальный, то в этом случае коэффициент ответвления может быть принят равным k_отв=1. Тогда уставка I_{2от уст} выбирается следующим образом:

I_{2от отстр уст}= k_отв*k_отс* I_{2бл уст}, где

k_отв – коэффициент ответвления принимается равным k_отв=1;

I_{2бл уст} – уставка блокирующего токового органа с пуском по I2;

k_отс – коэффициент отстройки принимается равным k_отс=2.

Если при этом окажется, что чувствительность на данном конце не обеспечивается, то можно посчитать реальный коэффициент ответвления. Но во всех случаях для одного и того же полукомплекта уставка I_{2от уст} должна быть:

I_{2от уст}≥1,05* I_{2бл уст}

· отстройки от составляющей обратной последовательности емкостного тока линии, обусловленной кратковременной несимметрией при включении линии под напряжение.

I_{2от емк уст}= k_отв*k_отс* I_{2 емк уд}*L, где (8-4)

k_отс – коэффициент отстройки, учитывающий необходимый запас на увеличение емкостного тока в переходном режиме, принимается равным k_отс=2,0;

k_отв – коэффициент ответвления;

I_{2 емк уд} – емкостной ток обратной последовательности на 1 км линии определяется по таблице 8-1;

L – длина линии.

Таблица 8-1.

Удельный емкостной ток I_{2 емк уд} при включении линии 220-330 кВ под напряжение

Число фаз, включаемых под напряжение	Удельные емкостные токи, А/км
для линий 220 кВ	для линий 330 кВ
Одна	0,1	0,22
Две	0,13	0,26

Окончательно уставка I_{2от уст} выбирается наибольшей из I_{2от отстр уст} и I_{2от емк уст}.

Дата добавления: 2015-06-28