База подкрановой ветви

Проверка траверсы на срез

τ = Q_max / (t_тр ×h_тр) = 250,8× 10³ / (1 × 30× 10^-4) = 83,60 МПа < R_s ×g_c = 139,2 МПа.

Проверка траверсы на прочность по нормальным напряжениям

s = M_max / W = 3334,5 × 10 / 150 = 222,3 МПа < R_y ×g_c = 230 МПа.

Проверка траверсы на прочность по приведенным напряжениям в опорном сечении при s = M / W = 114 ×10 / 150= 7,6 МПа.

МПа < R_y ×g_c = 1,15×R_y × g_c =

=1,15×230×1= 264,5 МПа.

Рисунок 4.5 – Грузовая площадь, расчетная схема и эпюры усилий

для расчета траверсы базы колонны

Требуемая площадь плиты А_тр = N_B1 / R_b,Ioc = 1430,65 × 10³ / 11,52 × 10⁶ =0,124188м²= =1241,88см².

Ширину плиты принимаем такой же, как и в базе наружной ветви

В = 65 см, тогда консольный свес плиты с₂ = 5 см.

Длина плиты L = A_тр / В = 1241,88 / 65 = 19,11 см. Принимаем L = 25 см.

Фактическая площадь плиты А = B × L = 65 × 25 = 1625 см² > А_тр.

Среднее напряжение в бетоне под плитой

s_ф = N_B1 / A =1430,65 × 10³ / 1625 × 10^-4 = 8,804 МПа < R_b,Ioc = 11,52 МПа.

Консольный свес плиты

с₁ = (L - b_f – 2 × t_тр) / 2 = (25–16– 2 × 1) / 2 = 3,5 см.

Определяем изгибающие моменты на отдельных участках плиты:

-участок 1, защищенный консольный свес с вылетом с₁ =3,5 см.

М₁ =s_ф ×с₁² / 2 = 8,804 × 10⁶ × (3,5× 10^-2)² / 2 = 5,4 кН×м;

-участок 2, консольный свес вылетом с₂ = 5см > с₁=3,5 cм является расчетным;

М₂ =s_ф ×с₂² / 2 = 8,804 × 10⁶ × (5× 10^-2)² / 2 = 11,01 кН×м;

-участок 3, плита, опертая на четыре стороны, при

b / a=(550-2×16,5)/((180-11)/2)=517/84,5=6,11>2

M₃ = s_ф × а² / 8 =8,804 × 10⁶ × (3,5× 10^-2)² / 8 = 1,35 кН×м.

Принимаем для расчета M_max = M₂ = 11,01 кН×м.

Требуемая толщина плиты .

Принимаем t_пл = 30 мм, такой же, как и в базе наружной ветви.

Нагрузка на траверсу

N = s_ф ×d_тр ×В = s_ф × (с₁ + t_тр + b_f / 4) ×B =8,804 × 10⁶×(3,5 + 1 + 16 / 4)× 10^-2 × 65 × 10^-2= 429,2 кН.

Т. к. нагрузка на траверсу базы наружной ветви больше, то высоту траверсы принимаем конструктивно такой же, как и в базе наружной ветви h_тр = 300 мм. В этом случае прочность траверсы будет заведомо обеспечена.

Расчетные комбинации усилий в нижнем сечении колонны (сечение 4-4):

М = 531,148 кН∙м, N = -539,61 кН – для подкрановой ветви (1,5*);

Усилие в анкерных болтах

.

Анкерные болты проектируем из стали марки 09Г2С по ГОСТ 19281-73* с расчетным сопротивлением растяжению R_ba = 225 МПа.

Требуемая площадь болтов

A_bn = F / R_ba = 105,9 × 10³ / 225 × 10⁶ = 0,00047м²=4,7см².

Принимаем 2 болта диаметром d = 30 мм с суммарной площадью сечения:

A_bn = 2 × 7,06 = 14,12 см², cогласно СТ СЭВ 180-75, СТ СЭВ 181-75 и СТ СЭВ 182-75.

Плитку под анкерные болты рассчитываем как балку, свободно лежа­щую на траверсах и нагруженную сосредоточенными силами от анкерных болтов.

Усилие одного анкерного болта N₁=105,9/2=52,95 кН.

Изгибающий момент в анкерной плитке M=N₁∙b_f/4=52,95∙16/2=423,6 кН×см.

Назначаем сечение анкерной плитки 300×50 мм с отверстием для болта диамет­ром 30 мм.

Момент сопротивления нетто анкерной плитки:

.

Напряжения изгиба по ослабленному сечению плитки:

кН/см² < R_y=24 кН/см².

Размеры траверсы, толщина сварных швов, количество болтов базы наружной ветви принимаем такие же, как и для подкрановой части.

Дата добавления: 2015-06-28