Курсовая работа 2 страница. - активная мощность собственных нужд;

- активная мощность собственных нужд;

- минимальная активная нагрузка на генераторном напряжении;

n – количество блоков на станции.

(21)

где:

Р_в.сист – активная мощность, отдаваемая в систему;

Р_W - активная мощность одной линии.

Р_W = 900 МВт [ 8] с. 13 справочные материалы

по формуле (20)

МВт

по формуле (21)

Для связи распределительного устройства высокого напряжения 500 кВ с системой принимаем 3 воздушные линии.

5.2. Выбор упрощенной схемы РУВН 500 кВ.

На основании НТП ТЭС в соответствии с числом присоединений 7 на напряжение 500 кВ, принята «схема с двумя системами сборных шин и 3-мя выключателями на две цепи».

Рис. 4

Достоинства:

1. Ремонт любого выключателя без отключения присоединения.

2. Высокая надежность схемы, т.к при повреждении на СШ, все остается в работе.

3. Разъединители – изолирующие аппараты.

4. Количество операций при выводе в ремонт любого выключателя минимально.

Недостатки:

1. Дорогая, на каждое присоединение 1,5 выключателя. Для ячейки Т6 – два выключателя на одно присоединение.

2. Отключение любого присоединения 2-мя выключателями, что увеличивает число ремонтов.

3. Сложная релейная защита.

5.3. Выбор упрощенной схемы РУСН 220 кВ

На основании НТП ТЭС в соответствии с числом присоединений 12 на напряжение 220 кВ, принимаем схему с двумя рабочими системами шин. ОСШ не предусматривается, т. к. к установке предполагаются элегазовые выключатели.

Рис. 5

Достоинства:

1. Ремонт любой системы шин без перерыва электроснабжения.

2. При аварии на шинах, перерыв в электроснабжении на время перевода на другую систему шин.

3. Схема гибкая в отношении расширения.

4. Экономична

Недостатки:

1. Повреждение шиносоединительного выключателя приводит к отключению всех присоединений.

2. Отказ выключателя при повреждении элемента приводит к отключению источников питания и линий присоединенных к данной системе шин.

3. Ремонт оборудования связан с большим количеством оперативных переключений.

4. Сложные блокировки между выключателями и разъединителями.

5. Усложненная эксплуатация РУ из-за более низкой наглядности схемы по сравнению с «Одной рабочей системой шин».

5.4. Выбор схемы блока генератор – трансформатор.

На основании НТП ТЭС в соответствии с числом присоединений принята схема «Блок генератор-трансформатор с генераторным выключателем». Наличие генераторного выключателя позволяет осуществить пуск генератора без использования пускорезервного ТСН.

Рис. 6

В схеме блоков генератор-трансформатор устанавливается выключатель между генератором и трансформатором. Рабочий трансформатор собственных нужд присоединяется отпайкой между генераторным выключателем и блочным трансформатором. Никакой коммутационной аппаратуры в отпайке не предусматривается. Генераторный выключатель необходим по следующим соображениям:

При отключении генератора сохраняется питание собственных нужд.

Уменьшается количество операций выключателем высокого напряжения т.к.

останов и пуск генератора производится генераторным выключателем.

Недостатки:

1. Удорожание схемы в связи с использованием выключателя.

Достоинства:

1. Возможность вывода в ремонт любого выключателя без отключения присоединения.

2. При К.З. на любой системе шин, все присоединения этой системы могут быть переведены на другую систему шин.

6. ВЫБОР СХЕМ СОБСТВЕННЫХ НУЖД И ТРАСФОРМАТОРОВ

СОБСТВЕННЫХ НУЖД

6.1. Для питания крупных двигателей применяется напряжение 6 кВ, для остальных 0,4 кВ.

6.2. Питание собственных нужд осуществляется отпайками от блоков.

6.3. Мощность рабочих ТСН определяется по формуле:

; МВА (22)

где:

- номинальная мощность генератора, кВт;

- коэффициент спроса;

- процент расхода на собственные нужды энергоблока [8] с 12.

6.4. РУСН 6 кВ выполняется с одной системой сборных шин, разделенных на секции. При мощности блоков 800 МВт 2 секции на блок с применением трансформатора с расщепленной обмоткой низкого напряжения.

6.5. Число ПРТСН принимается равное двум, так как четыре блока с генераторными выключателями, причем один ПРТСН, не присоединенный к источнику питания, устанавливается на фундаменте и готов к перекатке. Так как в схемах энергоблоков установлены генераторные выключатели, то мощность ПРТСН принимается равной мощности рабочих ТСН.

6.6. ПРТСН1 генераторного напряжения не присоединяется к источнику питания, но установлен на фундаменте и готов к перекатке.

6.6. ПРТСН2 подключается к шинам РУСН-220кВ.

6.8. Магистрали резервного питания С.Н. секционируются через2 блока.

6.9. Для поддержки необходимого напряжения на шинах 6 кВ, все ТСН должны иметь РПН.

6.10. Выбор ТСН и ПРТСН.

по формуле (22)

МВА; S_ПРТСН = S_ТСН

Схема собственных нужд

C

T1

T2

T5

T6

T3

T4

РУВН-500кВ

РУСН-220кВ

G1

G2

G3

G4

1C

2C

3C

4C

5C

6C

7C

8C

ТCН1

ТСН2

ТСН3

ТСН4

ПРТСН1

ПРТСН2

шины резервного питания 6кВ

Рис.7

Таблица 4 [Таблица номинальных параметров трансформаторов собственных нужд]

Тип трансформатора

Номинальное напряжение, кВ

Потери кВт

Напряжение к.з.

ВН

НН

Рх.х.

Рк.з.

ТРДНС-40000/24

6,3-6,3

12,7

ТСН1,ТСН2, ТСН3,ПРТСН1

ТРДН-40000/220

6,3-6,3

11.5

ПРТСН2

Принимаем к установке трансформаторы типа:

ТРДНС-40000/35 - ТСН1, ТСН2, ТСН3, ПРТСН2

SПРТСН = SТСН = 36 MBA,

следовательно принимаем к установке ТРДН-40000/220- ПРТСН1

7. РАСЧЁТ ТОКОВ КОРОТКОГО ЗАМЫКАНИЯ

Расчет токов короткого замыкания производится для правильного выбора и проверки электрооборудования и токоведущих частей. Расчет ведется в относительных единицах. За базовую мощность принимаем 1000 МВА.

S_Б = 1000 МВА

7.1. Расчётная схема КЭС

Рис.8

7.2. Расчётная схема КЭС

Рис. 9

7.3. Расчет сопротивлений элементов схемы.

Генераторы G1, G2, G3, G4.

(23)

где:

х”d – сверхпереходное индуктивное сопротивление;

S_НОМ.G – номинальная мощность генераторов.

по формуле (23)

Трансформаторы Т1, Т2.

(24)

где:

S_НОМт – номинальная мощность трансформатора

по формуле (24)

Трансформаторы Т3, Т4.

по формуле (24)

Автотрансформаторы Т5, Т6.

Система

(25)

X_{С НОМ} – номинальное сопротивление системы;

S_НОМ.С – номинальная мощность системы

По формуле (25)

ТСН

по формуле (24)

7.4 Расчёт токов короткого замыкания в точке К-1

Рис.10

Рис. 11

Рис.12

Таблица 5 [ ] Таблица расчетов токов короткого замыкания в точке К-1

Источник Формула	G1+G2	G3+G4+C	S
; о.е.	0,22	0,094	-
; МВА
; кВ
; кА		-
; о.е.	1,13		-
; МВА	888,9 2=1777,8	2 888,9+8000=9777,8
; кА			17,66
; кА			-
[] с.150	1,967	1,85	-
Та; с []с.150	0,3	0,06	-
			-
	0,028
[] с152	0,89	0,98
; кА			16,79
; кА			47,15
	0,91	0,63	-
; кА			16,82

7.5. Расчёт токов короткого замыкания в точке К-2

Рис.13

Рис.14

Таблица 6[ ] расчетов токов короткого замыкания в точке К-2

Источник Формула	С+G1+G2	G3+G4	S
; о.е.	0,15	0,21
; МВА
; кВ
; МВА	2 888,9+8000=9777,8	888,9 2=1777,8
; кА
; о.е.		1,13
; кА			30,24
; кА
t	0,027
		0,85
; кА			28,21
	1,717	1,967
Та; с	0,03	0,3
; кА			78,2
	0,41	0,91
; кА			27,09

7.6. Расчёт токов короткого замыкания в точке К-3.

Рис.15

Рис.16

Рис.17

Таблица7 [ ] расчета токов короткого замыкания в точке К-3

Источник Формула	С+G1+G2+ G3+G4	M	S
; о.е.	6,09
; МВА
; кВ	6,3
; МВА	4 888,9+8000=11555,6
; кА
; о.е.
; кА			27,74
; кА
; кА
t	0,1
	1,86
		1,65
Та; с	0,064
Та д; с		0,04
; кА			68,15
; кА
	0,21	0,08
; кА			18,09
; кА
; кА			5,91
; кА

8. ВЫБОР АППАРАТОВ И ТОКОВЕДУЩИХ ЧАСТЕЙ ДЛЯ ЦЕПЕЙ 500 кВ

Расчетные условия для выбора аппаратов и токоведущих частей по режиму К.З. и по продолжительному режиму работы.

Нормальный режим

Рис.18

Ток нормалного режима в цепи ОРУ-500кВ

Ток нормалного режима в цепи трансформатора

Ток нормалного режима в цепи линии.

Аварийный режим

Рис.19

Ток аварийного режима в цепи ОРУ-500кВ

Ток аварийного режима в цепи трансформатора

Ток аварийного режима в цепи линии.

Таблица 8 [7 ] c. 206

Расчетные формулы	Цепь линии 500 кВ	Цепь трансформатора	Цепь ОРУ-500кВ
U ном, кВ
I норм, А	897,05	965,19	931,12
Imax, А	1345,58	965,19	1155,38
I п.о, кА	17,66
i у, кА	47,15
I п,τ, кА	16,79
I a,τ , кА	16,82
,кА^2.с	17,66²(0,118 +0,14)=80,46

Дата добавления: 2015-08-31