КАТЕГОРИИ: Архитектура-(3434)Астрономия-(809)Биология-(7483)Биотехнологии-(1457)Военное дело-(14632)Высокие технологии-(1363)География-(913)Геология-(1438)Государство-(451)Демография-(1065)Дом-(47672)Журналистика и СМИ-(912)Изобретательство-(14524)Иностранные языки-(4268)Информатика-(17799)Искусство-(1338)История-(13644)Компьютеры-(11121)Косметика-(55)Кулинария-(373)Культура-(8427)Лингвистика-(374)Литература-(1642)Маркетинг-(23702)Математика-(16968)Машиностроение-(1700)Медицина-(12668)Менеджмент-(24684)Механика-(15423)Науковедение-(506)Образование-(11852)Охрана труда-(3308)Педагогика-(5571)Полиграфия-(1312)Политика-(7869)Право-(5454)Приборостроение-(1369)Программирование-(2801)Производство-(97182)Промышленность-(8706)Психология-(18388)Религия-(3217)Связь-(10668)Сельское хозяйство-(299)Социология-(6455)Спорт-(42831)Строительство-(4793)Торговля-(5050)Транспорт-(2929)Туризм-(1568)Физика-(3942)Философия-(17015)Финансы-(26596)Химия-(22929)Экология-(12095)Экономика-(9961)Электроника-(8441)Электротехника-(4623)Энергетика-(12629)Юриспруденция-(1492)Ядерная техника-(1748) |
Расчет по раскрытию трещин, нормальных к продольной оси элемента
4.7(4.14). Ширину раскрытия трещин, нормальных к продольной оси элемента, acrc, мм, следует определять по формуле (249) где d ¾ коэффициент, принимаемый равным для элементов: изгибаемых и внецентренно сжат......... 1,0 растянутых............................................ 1,2 jl — коэффициент, принимаемый равным при учете: кратковременных нагрузок и непродолжительного действия постоянных и длительных нагрузок............... 1,00 продолжительного действия постоянных и длительных нагрузок для конструкций из бетона: тяжелого: естественной влажности...................... в водонасыщенном состоянии (элементы, воспринимающие давление жидкостей, а также эксплуатируемые в грунте ниже уровня грунтовых вод)............................................. 1,20 при попеременном водонасыщении и высушивании 1,75 мелкозернистого групп: А.......................................................................... 1,75 Б........................................................................... 2,00 В........................................................................... 1,50 легкого класса В12,5 и выше.................................... 1,50 поризованного........................................................... 2,00 значения jl для мелкозернистого, легкого и поризованного бетонов в водонасыщенном состоянии умножаются на коэффициент 0,8, а при попеременном водонасыщении и высушивании ¾ на коэффициент 1,2; h — коэффициент, принимаемый равным для арматуры классов: А-II и А-III ¾ 1,0; А-I — 1,3; Вр-1 ¾ 1,2; ss ¾ напряжение в стержнях крайнего ряда арматуры S, определяемое согласно п. 4.9; ¾ коэффициент армирования сечения, принимаемый равным отношению площади сечения арматуры S к площади сечения бетона (при рабочей высоте ho и без учета сжатых свесов полок), но не более 0,02, при этом для двутавровых, прямоугольных и тавровых сечений (250)
если hf < а, растянутые свесы при вычислении не учитываются; если во внецентренно растянутых элементах сила N расположена между центрами тяжести арматуры S и S¢, при определении рабочая высота ho принимается от точки приложения силы N до менее растянутой грани, при этом для центрального растяжения , где As,tot — площадь всей продольной арматуры; d — диаметр растянутой арматуры, мм; при различных диаметрах стержней значение d принимается равным: (251) здесь d1,..., dk ¾ диаметр стержней растянутой арматуры; п1, ..., nk ¾ число стержней диаметрами соответственно d1, ..., dk. Кроме того, следует учитывать указания п. 4.8. 4.8 (4.14). Ширина раскрытия трещин асrc, определенная согласно п. 4.7, корректируется в следующих случаях: а) если центр тяжести сечения стержней крайнего ряда арматуры S изгибаемых, внецентренно сжатых, внецентренно растянутых при eо ³ 0,8 ho элементов отстоит от наиболее растянутого волокна бетона на расстоянии a2 > 0,2 h, значение acrc должно быть увеличено умножением на коэффициент da, равный: (252) и принимаемый не более 3; б) для слабоармированных изгибаемых и внецентренно сжатых элементов из тяжелого и легкого бетонов (например, фундаментов) при ( ¾ см. п. 4.7) величину асrc, вычисленную по формуле (249), при необходимости допускается уменьшать умножением на коэффициент jb, учитывающий работу растянутого бетона над трещинами и определяемый по формуле jb = jf1 jl1, (253) но не более 1,0, где jf1 — коэффициент, учитывающий уровень нагружения и равный: (254) jl1 — коэффициент, учитывающий длительность действия нагрузки и равный при учете: кратковременных нагрузок и непродолжительного действия постоянных и длительных нагрузок 1,0; продолжительного действия постоянных и длительных нагрузок (255) но не менее 1,0; Мo ¾ момент, при котором растянутый бетон над трещинами практически выключается из работы, равный: Мо = Мсгс + ybh2Rbt,ser, (256)
где , но не более 0,6; если Mо < Mr, коэффициент jb не вычисляется; Mr ¾ момент, определяемый, согласно п. 4.2, от полной нагрузки, включающ ей постоянную, длительную и кратковременную нагрузки; Mcrc ¾ см. п. 4.2; ¾ см. п. 4.7. При использовании коэффициента jb и при не следует пользоваться рекомендациями п. 4.6; в) для статически неопределимых систем, а также для свободно опертых балок при l/h < 7, вблизи мест приложения сосредоточенных сил и опорных реакций при m < 0,02 ширину раскрытия трещин acrc, вычисленную по формуле (249), допускается уменьшать умножением на коэффициент jloc, учитывающий местные особенности напряженного состояния в железобетонных конструкциях и определяемый по формуле , (257) но не менее 0,8 и не более 1,0, где F — абсолютное значение сосредоточенной силы или опорной реакции; М — абсолютное значение изгибающего момента в нормальном сечении, проходящем через точку приложения сосредоточенной силы или опорной реакции (черт. 84); а — расстояние от точки приложения сосредоточенной силы или опорной реакции до рассматриваемого сечения, принимаемое в соответствии с черт. 84, но не более 0,3 h; h — расстояние от грани элемента, к которой приложена сила F, до растянутой грани; ho — то же, до растянутой арматуры (черт. 85); г) для элементов из легкого бетона класса В7,5 и ниже величина acrc должна быть увеличена на 20 %. Черт. 84. Положение опорных реакций в жестких узлах, принимаемое для определения коэффициента jloc а - г ¾ стыки сборных элементов; д - и ¾ монолитные сопряжения Черт. 85. Расчетные схемы для определения коэффициента jloc а ¾ при приложении силы к сжатой грани элемента; б ¾ то же, к уширениям (полкам) элемента; в ¾ то же, по длине статически неопределимой балки (4.15). Напряжения в растянутой арматуре ss (определяются по формулам для элементов: центрально-растянутых (258) изгибаемых ; (259) внецентренно сжатых и внецентренно растянутых . (260) В формуле (260) знак «плюс» принимается при внецентренном растяжении, знак «минус» ¾ при внецентренном сжатии. При расположении растягивающей продольной силы N между центрами тяжести арматуры S и S¢ значение еs принимается со знаком «минус». В формулах (259) и (260): z — расстояние от центра тяжести площади сечения арматуры S до точки приложения равнодействующей усилий в сжатой зоне сечения над трещиной, определяемое согласно п. 4.16, при этом для внецентренно растянутых элементов при ео < 0,8 ho z принимается равным zs — расстоянию между центрами тяжести арматуры S и S¢, коэффициент v в формуле (277) принимается всегда равным vsh = 0,45 (как при непродолжительном действии нагрузки); допускается z принимать таким же, как при расчете по деформациям на те же нагрузки, если
В случае, когда Mr < Mcrc (см. п. 4.2), значение ss, определяется по формуле (261) где ss,crc ¾ напряжение в арматуре при действии нагрузки, соответствующей образованию трещин, определяемое по формулам (259) и (260) с заменой М на Mcrc и N на При определении Ncrc моменты Mcrc и Mr допускается вычислять при r =0,8 Wred/Ared. При расположении растянутой арматуры в несколько рядов по высоте сечения в изгибаемых, внецентренно сжатых, а также внецентренно растянутых элементах при eo > 0,8 ho напряжения ss необходимо умножать на коэффициент dn, равный: (262) где х = xho; значение x определяется по формуле (274); для изгибаемых элементов допускается принимать значение х таким же, как и при расчете по прочности; а1, a2 — расстояния от центра тяжести площади сечения соответственно всей арматуры S и крайнего ряда стержней до наиболее растянутого волокна бетона. Значение напряжения ss от действия полной нагрузки, определенное с учетом коэффициента dn, не должно превышать Rs,ser. Это условие допускается не проверять для статически определимых конструкций с арматурой одного класса при ее однорядном расположении. Упрощенные способы определения ss. Для изгибаемых элементов допускается определять ss по формуле (263) где Ми — предельный момент по прочности, равный: при проверке прочности сечений ¾ правой части неравенств (17) — (21), (28), (30) при подборе сечения арматуры здесь Mtot,d — момент от действия полной нагрузки с коэффициентом надежности по нагрузке gf > 1,0; Аs,fact — фактическая площадь принятой арматуры; Asd — площадь арматуры, требуемая по расчету прочности.
При применении арматуры разных классов в формулу (263) вводится расчетное сопротивление арматуры для предельных состояний первой группы Rs по более прочной арматуре. Для внецентренно сжатых элементов из тяжелого и легкого бетонов при Mr ³ Mcrc допускается вычислять ss по формуле 4) где jcrc — коэффициент, определяемый по табл. 30. Таблица 30
Найденные по формулам (263) и (264) значения ss в случае расположения арматуры в несколько рядов по высоте сечения умножаются на коэффициент dn. 4.10 (4.14). Ширина непродолжительного раскрытия трещин от действия всех нагрузок определяется как сумма ширины продолжительного раскрытия от действия постоянных и длительных нагрузок (при jl > 1,0) и приращения ширины раскрытия от действия кратковременных нагрузок (при jl = 1,0). Этому соответствует определение ширины непродолжительного раскрытия трещин по формуле (265) где acrс,l — ширина продолжительного раскрытия трещин от действия постоянных и длительных нагрузок; jl > 1,0— см. п. 4.7; если величина acrс,l определена с учетом формулы (253), то коэффициент jl в формуле (265) заменяется произведением jl jl1 (где jl1 ¾ см. п. 4.86); ssl, ss — определяются согласно п. 4.9 соответственно от суммы постоянных и длительных нагрузок и от всех нагрузок.
Дата добавления: 2014-11-16; Просмотров: 851; Нарушение авторских прав?; Мы поможем в написании вашей работы! Нам важно ваше мнение! Был ли полезен опубликованный материал? Да | Нет |