Тяга ТРДД образ-ся и во внутреннем, и в наружном контурах

В ТРДД ср-яя ск-сть истечения смеси (в-ха и газов) из выходных сопел контуров при равных усл-ях примерно в 1,5 раза меньше, чем у ТРД. По этому экон-сть ТРДД на земле выше (на 40%), а уровень шума меньше (на 15 дБ), по сравнению с ТРД.

Созданию и развитию РД-ей предшествовал ряд фундаментальных научных работ, опуб-ликованных еще ранее.

Здесь важное место занимают труды русского ученого Н.Е. Жуковского.

В работах «О реакции втекающей и вытекающей жидкости» (1882-1886), «К теории судов приводимых в движение силой реакции вытекающей воды» (1908) и «Вихревая теория гребного винта» (1912-1918) Н.Е. Жуковский заложил основы теории реактивного движения и вихревой теории лопаточных машин.

К.Э. Циолковский предложил испол-ть принцип реакт-го движения в межпланетных про-странствах, высказав идею жидкостного дв-ля, являющего одним из осн-х дв-лей косми-ческих кораблей.

ТЕМА 3 Входные устройства (Кн2 стр8).

1. Назначение и основные требования.

Вх-ное устр-тво ГТД сл-т для подв в-ха в компр с наим-шими гидрав-ми потерями и с опред-ной ск-стью, а в полете оно частично преобразует ск-стной напор в давление.

С ростом ск-сти полета ум-ся степень повыш-ия Рв-ха в компр-ре, а ск-стная степень повыш-ия давл-я во вх-ном устр-тве увел-ся.

Вх-ное устр-тво должно обладать малым лобовым сопр-нием, дост-ными прочн-ю, жест-костью и герметич-ю, надеж-тью в раб, небольшим весом, простым в изгот-нии, сборке и разборке.

Вх-ное устр-тво ТРД сост из внешнего обтекателя 1(р 2), корпуса 2 и внутренного обтекателя 3. Внешний обтекатель имеет профилированную переднюю кромку, что обеспеч-ет плавное ее обтекание в-хом и устр-ет срыв потока. Обтекатель изгот-ен из листового матер-ла АМц или АМг. Для повыш-я жесткости к стенке обтекателя точечной или роликовой эл/св-кой приварены прод-ые и попер-ые профил-ные элементы.

Внут-ний обтек-ль сл-т для плавного преобраз-ния возд-го потока кругового сечения в кольцевой поток. Он изг-лен посредством глубокой вытяжки и сварки из листового материала АМц, АМг или стали 10.

Во входном устр-тве ТВД внутренний обтекатель образ-ся обтекателем втулки В/в 1(р3)

и корпус редуктора 4.

Св/зв-вые вх-ные устр-тва прим-ют на больших св/зв-вых ск-стях полета (М 1,5)для получения макс-ной эффект-ной тяги. Процесс торможения св/зв-вого потока происх-т в сист косых скачков уплотнения, кот-ые заканчиваются слабым прямым скачком. Эти вх-ные устр-тва могут быть подразделены на диффузоры с внутренним, внешним и смешанным сжатием (р 4).

Помпаж вх-ные устр-тва может возникнуть на больших св/зв-вых ск-стях полета при значит-ном увел-ии кол-тва в-ха, подводимого к дв-лю, по сравнению с расходом в-ха ч-з дв-ль, т.е. когда пропускная спос-ть диффузора значительно превышает потребности дв-ля в расходе в-ха, В рез-тате Рповыш п-д компр-ром, канал переполняется излишним кол-твом в-ха, разруш-ся сист скачков и вызванные этим завихрения потока резко уменьшают расход в-ха ч-з горло диффузора. Затем цикл колебаний потока повтр-ся, каждые 5-8 сек. Сильная пульсация потока в диффузоре, приводит к помпажу дв-ля.

Для обесп-ния устойчивой работы вх-го устр-тва в широком диапазоне чисел М полета применяют регул-мые диффузоры.

Св/зв-вые вх-ные устр-тва для чисел М=2,5 необх-мо изгот-ять из стали, т.к. темпер-ра заторможного потока и элементов вх-ные устр-тва достиг-т до 215*С и более, а при числе М=3,5 необх-мо применять жаропрочную легированную сталь, темпер достиг до 475*С.

Достоинства св/зв-вого диффузора с внешним сжатием сост в том,что блогодаря воз-можности его регул-ия он сохр-ет спос-сть устой-ой работы в широком диапозоне ск-стей полета, в рез-тате увел-ся надежность работы СУ.

Основным недостатком явл-ся сравнительно большое лобовое сопротивление из-за наличие центрального тела.

Предохранение деталей вх-го устр-тва от обледенения обесп-ет впрыскиванием в поток в-ха распыленной пр/вообле-ной жидкости (смеси спирта и воды), подогревом поверх-тей деталей гор-им в-хом, отбираемым из компр-ра, гор-им маслом, откачиваемым из отстойников дв-ля, подогрев при помощи спец-ых термоэл-ких элементов.

Для опред-ния усл-ий облед-ния на ТВД, устан-ют сигнализатор облед-ния СО-4А, кот-й при наличии усл-ий обледен-ия подает сигнал, и мигающая красная лампа требует от пилота вкл-ния сист-ы обогрева.

ТЕМА 4 Уравнения газового потока в лопаточных машинах (Кн 1 стр12).

Под лопаточными машинами понимают машины, у кот-х рабочими элементами явл-ся лопатки, а в порш-ых машин рабочими элем-ми явл-ся поршни. Лопатки машин эта а/дин-кие профили, расположенные на вращяющихся и неподвижных ободах (венцах).

Теория лопаточных машин базир-ся на осн-ых уравн-ях движ-я газа: уравн-нии нераз-рывности, уравн-ии сохр-ия энергии, урав-нии первого закона термодинамики, урав-нии Бернулли и урав-нии Эйлера.

Прежде всего следует отметить:

-- газ не идеальный, а реальный (им-ся потери от трения), процессы в лопаточных машинах термодинамически необратимы;

-- поток газа не плоский (одномерный), а пространственный;

--при прохождении газа ч-з лопаточные машины ему сообщается (или отнимается) внешняя работа;

Таким образом, течения газа в лопаточных машинах явл-ся нестационарным трехмерным течением вязкого сжимаемого газа и сопровождается энергообменом с внешней средой.

УРАВНЕНИЕ НЕРАЗРЫВНОСТИ

Выделим в потоке газа, движущегося ч-з какой-либо венец лопаточной машины (р 1.1), струйку между сечениями 1—1 и 2—2. Остальную массу мысленно отбросим, заменив ее действие силами г/дин-ких давл-ий.

Рассмотрим установившееся дв-ние. Пусть спустя времени Δ ι струйка переместится и займет положение между сечениями 1´--1´ и 2´—2´. Очевидно, что масса газа в элементе

1—1 и 1´--1´равняется массе газа в эл-те 2—2 и 2´—2´, т.е.

Ғ₁с_1а Διρ₁ = Ғ₂с_2а Διρ₂,

Где Ғ₁, с_1а, ρ₁ -- пл-дь попер-го сечения, ск-сть и плотность в сечении 1—1; Ғ₂, с_2а, ρ₂ – то же в сеч-и 2—2.

Разделим обе части уравн-ия на Δ ι и обозначим полученное выражение ч-з G, будем иметь

G = Ғ₁с_1а Διρ₁ = Ғ₂с_2а Διρ₂,

Дата добавления: 2014-11-18