КАТЕГОРИИ: Архитектура-(3434)Астрономия-(809)Биология-(7483)Биотехнологии-(1457)Военное дело-(14632)Высокие технологии-(1363)География-(913)Геология-(1438)Государство-(451)Демография-(1065)Дом-(47672)Журналистика и СМИ-(912)Изобретательство-(14524)Иностранные языки-(4268)Информатика-(17799)Искусство-(1338)История-(13644)Компьютеры-(11121)Косметика-(55)Кулинария-(373)Культура-(8427)Лингвистика-(374)Литература-(1642)Маркетинг-(23702)Математика-(16968)Машиностроение-(1700)Медицина-(12668)Менеджмент-(24684)Механика-(15423)Науковедение-(506)Образование-(11852)Охрана труда-(3308)Педагогика-(5571)Полиграфия-(1312)Политика-(7869)Право-(5454)Приборостроение-(1369)Программирование-(2801)Производство-(97182)Промышленность-(8706)Психология-(18388)Религия-(3217)Связь-(10668)Сельское хозяйство-(299)Социология-(6455)Спорт-(42831)Строительство-(4793)Торговля-(5050)Транспорт-(2929)Туризм-(1568)Физика-(3942)Философия-(17015)Финансы-(26596)Химия-(22929)Экология-(12095)Экономика-(9961)Электроника-(8441)Электротехника-(4623)Энергетика-(12629)Юриспруденция-(1492)Ядерная техника-(1748) |
Три стадии напряженно-деформированного состоянияЗначение экспериментальных исследований Экспериментальные исследования по изучению совместной работы двух различных, но своим физико-механическим свойствам материалов - бетона и стальной арматуры -проводились с самого начала появления железобетона. Экспериментами установлено, что нелинейные деформации бетона и трещины в растянутых зонах оказывают существенное влияние на напряженно-деформированное состояние железобетонных элементов. Допущения о линейной зависимости между напряжениями и деформациями и основанные на этих допущениях формулы сопротивления упругих материалов для железобетона часто оказываются неприемлемыми. Теория сопротивления железобетона строится на опытных данных и законах механики и исходит из действительного напряженно-деформированного состояния элементов на различных стадиях нагружения внешней нагрузкой. По мере накопления опытных данных методы расчета железобетонных конструкций совершенствуются. Опыты с различными железобетонными элементами- изгибаемыми, внецентренно растянутыми, внецентренно сжатыми с двузначной эпюрой напряжений -показали, что при постепенном увеличении внешней нагрузки можно наблюдать три характерные стадии напряженно-деформированного состояния: стадия I - до появления трещин в бетоне растянутой зоны, когда напряжения в бетоне меньше временного сопротивления растяжению и растягивающие усилия воспринимаются арматурой и бетоном совместно; стадия II - после появления трещин в бетоне растянутой зоны, когда растягивающие усилия в местах, где образовались трещины, воспринимаются арматурой и участком бетона над трещиной, а на участках между трещинами - арматурой и бетоном совместно; стадия III - стадия разрушения, характеризующаяся относительно коротким периодом работы элемента, когда напряжения в растянутой стержневой арматуре достигают физического или условного предела текучести, в высокопрочной арматурной проволоке-временного сопротивления, а напряжения в бетоне сжатой зоны- временного сопротивления сжатию; в зависимости от степени армирования элемента последовательность разрушения зон растянутой и сжатой может изменяться. Рис. 15. Стадии напряжеиио-деформированного состояния в нормальных сечениях при изгибе элемента без предварительного напряжения
Рассмотрим три стадии напряженно-деформированного состояния в зоне чистого изгиба железобетонного элемента при постепенном увеличении нагрузки (рис. II.1). Стадия I. При малых нагрузках на элемент напряжения в бетоне и арматуре невелики, деформации носят преимущественно упругий характер; зависимость между напряжениями и деформациями линейная и эпюры нормальных напряжений в бетоне сжатой и растянутой зон сечения треугольные. С увеличением нагрузки на элемент в бетоне растянутой зоны развиваются неупругие деформации, эпюра напряжений становится криволинейной, напряжения приближаются к пределу прочности при растяжении. Этим характеризуется конец стадии I. При дальнейшем увеличении нагрузки в бетоне растянутой зоны образуются трещины, наступает новое качественное состояние. Стадия II. В том месте растянутой зоны, где образовались трещины, растягивающее усилие воспринимается арматурой и участком бетона растянутой зоны над трещиной. В интервалах растянутой зоны между трещинами сцепление арматуры с бетоном сохраняется, и по мере удаления от краев трещин растягивающие напряжения в бетоне увеличиваются, а в арматуре уменьшаются. С дальнейшим увеличением нагрузки на элемент в бетоне сжатой зоны развиваются неупругие деформации, эпюра нормальных напряжений искривляется, а ордината максимального напряжения перемещается с края сечения в его глубину. Конец стадии II характеризуется началом заметных неупругих деформаций в арматуре. Стадия III, или стадия разрушения. С дальнейшим увеличением нагрузки напряжения в стержневой арматуре достигают физического или условного предела текучести; напряжения в бетоне сжатой зоны под влиянием нарастающего прогиба элемента и сокращения высоты сжатой зоны также достигают временного сопротивления сжатию. Разрушение железобетонного элемента начинается по арматуре растянутой зоны и заканчивается раздроблением бетона сжатой зоны. Такое разрушение носит пластический характер, его называют случаем 1. Если элемент в растянутой зоне армирован высокопрочной проволокой с малым относительным удлинением при разрыве (~ 4 %), то одновременное разрывом проволоки происходит и раздробление бетона сжатой зоны, разрушение носит хрупкий характер, его также относят к случаю 1. В элементах с избыточным содержанием растянутой арматуры - переармированных - разрушение происходит по бетону сжатой зоны, переход из стадии II в стадию III происходит внезапно. Разрушение переармированных сечений всегда носит хрупкий характер при неполном использовании растянутой арматуры; его называют случаем 2. Ненапрягаемая арматура сжатой зоны сечения в стадии III испытывает сжимающие напряжения, обусловленные предельной сжимаемостью бетона σs =εub Fs. Сечения по длине железобетонного элемента испытывают разные стадии напряженно-деформированного состояния; так, в зонах с небольшими изгибающими моментами— стадия I, по мере возрастания изгибающих моментов — стадия II, в зоне с максимальным изгибающим моментом — стадия III. В процессе развития трещин в растянутых зонах бетона различают три этапа: 1) возникновение трещин, когда они могут быть еще невидимыми; 2) образование трещин, когда они становятся видимыми невооруженным глазом, и 3) раскрытие трещин до предельно возможной величины. Можно считать, что в элементах с обычным содержанием арматуры образование трещин совладает с их возникновением, поэтому рассматривают два этапа: 1) образование трещин и 2) раскрытие трещин. РАСЧЕТ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ ЭЛЕМЕНТОВ ПО ПРОЧНОСТИ Железобетонные элементы рассчитывают по прочности на действие изгибающих моментов, поперечных сил, продольных сил, крутящих моментов и на местное действие нагрузки (местное сжатие, продавливание, отрыв). Расчет по прочности нормальных сечений следует производить в зависимости от соотношения между значением относительной высоты сжатой зоны бетона , определяемым из соответствующих условий равновесия, и значением граничной относительной высоты сжатой зоны , расчетному сопротивлению . Значение определяют по формуле , или по табл.3.2. Таблица 3.2
Прямоугольные сечения Расчет прямоугольных сечений (черт.3.3) производится следующим образом в зависимости от высоты сжатой зоны : а) при - из условия ; б) при - из условия , где
Черт.16. Схема усилий и эпюра напряжений в поперечном прямоугольном сечении изгибаемого железобетонного элемента Если , прочность проверяют из условия . Если вычисленная без учета сжатой арматуры ( =0,0) высота сжатой зоны меньше , проверяется условие (3.19), где вместо подставляется . Изгибаемые элементы рекомендуется проектировать так, чтобы обеспечить выполнение условия . Проверку прочности прямоугольных сечений с одиночной арматурой производят: при из условия , (3.20) где - высота сжатой зоны, равная ; при из условия , Подбор продольной арматуры производят следующим образом. Вычисляют значение . Если (см. табл.3.2), сжатая арматура по расчету не требуется. При отсутствии сжатой арматуры площадь сечения растянутой арматуры определяется по формуле . (3.23) Если , требуется увеличить сечение или повысить класс бетона, или установить сжатую арматуру. Площади сечения растянутой и сжатой арматуры, соответствующие минимуму их суммы, если по расчету требуется сжатая арматура, определяют по формулам: ; ,где и - см. табл.3.2.
Тавровые и двутавровые сечения
Расчет сечений, имеющих полку в сжатой зоне (тавровых, двутавровых и т.п.), производят в зависимости от положения границы сжатой зоны: а) если граница проходит в полке (черт.3.4, а), т.е. соблюдается условие , (3.27) расчет производят по пп.3.18 и 3.20 как для прямоугольного сечения шириной ; б) если граница проходит в ребре (черт.3.4, б), т.е. условие (3.27) не соблюдается, расчет производят из условия: , где - площадь сечения свесов полки, равная , при этом высоту сжатой зоны определяют по формуле и принимают не более (см. табл.3.2). Если , условие (3.28) можно записать в виде , (3.30) где - см. табл.3.2. Требуемую площадь сечения растянутой арматуры определяют следующим образом: а) если граница сжатой зоны проходит в полке, т.е. соблюдается условие: , площадь сечения растянутой арматуры определяют как для прямоугольного сечения шириной согласно пп.3.21 и 3.22;
Рис. 17. Положение границы сжатой зоны в тавровом сечении изгибаемого железобетонного элемента а - в полке; б - в ребре Примечания: 1. При переменной высоте свесов полки допускается принимать значение равным средней высоте свесов. 2. Ширина сжатой полки , вводимая в расчет, не должна превышать величин, указанных в п.3.26.
б) если граница сжатой зоны проходит в ребре, т.е. условие (3.32) не соблюдается, площадь сечения растянутой арматуры определяют по формуле , (3.33) Где . При этом должно выполняться условие (см. табл.3.2). Значение , вводимое в расчет, принимают из условия, что ширина свеса полки в каждую сторону от ребра должна быть не более 1/6 пролета элемента и не более: а) при наличии поперечных ребер или при - 1/2 расстояния в свету между продольными ребрами; б) при отсутствии поперечных ребер (или при расстояниях между ними, больших, чем расстояния между продольными ребрами) и при ; в) при консольных свесах полки при - ; при - ; при - свесы не учитывают.
РАСЧЕТ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ ЭЛЕМЕНТОВ ПРИ ДЕЙСТВИИ ПОПЕРЕЧНЫХ СИЛ
Расчет элементов при действии поперечных сил должен обеспечить прочность: - по полосе между наклонными сечениями; - на действие поперечной силы по наклонному сечению; - на действие момента по наклонному сечению
Расчет железобетонных элементов по полосе между наклонными сечениями Расчет изгибаемых элементов по бетонной полосе между наклонными сечениями производят из условия , (3.43) где - поперечная сила, принимаемая на расстоянии от опоры не менее .
Дата добавления: 2014-11-20; Просмотров: 4600; Нарушение авторских прав?; Мы поможем в написании вашей работы! Нам важно ваше мнение! Был ли полезен опубликованный материал? Да | Нет |