КАТЕГОРИИ: Архитектура-(3434)Астрономия-(809)Биология-(7483)Биотехнологии-(1457)Военное дело-(14632)Высокие технологии-(1363)География-(913)Геология-(1438)Государство-(451)Демография-(1065)Дом-(47672)Журналистика и СМИ-(912)Изобретательство-(14524)Иностранные языки-(4268)Информатика-(17799)Искусство-(1338)История-(13644)Компьютеры-(11121)Косметика-(55)Кулинария-(373)Культура-(8427)Лингвистика-(374)Литература-(1642)Маркетинг-(23702)Математика-(16968)Машиностроение-(1700)Медицина-(12668)Менеджмент-(24684)Механика-(15423)Науковедение-(506)Образование-(11852)Охрана труда-(3308)Педагогика-(5571)Полиграфия-(1312)Политика-(7869)Право-(5454)Приборостроение-(1369)Программирование-(2801)Производство-(97182)Промышленность-(8706)Психология-(18388)Религия-(3217)Связь-(10668)Сельское хозяйство-(299)Социология-(6455)Спорт-(42831)Строительство-(4793)Торговля-(5050)Транспорт-(2929)Туризм-(1568)Физика-(3942)Философия-(17015)Финансы-(26596)Химия-(22929)Экология-(12095)Экономика-(9961)Электроника-(8441)Электротехника-(4623)Энергетика-(12629)Юриспруденция-(1492)Ядерная техника-(1748) |
Защита от междуфазных коротких замыканий в обмотке статора
а) Назначение и общие принципы выполнения защиты В качестве основной защиты от междуфазных коротких замыканий в генераторе применяется быстродействующая продольная дифференциальная защита (см. § 10-2). Схема продольной дифференциальной защиты для одной фазы генератора показана на рис. 15-4, а. Полные схемы приведены на рис. 15-10 и 15-11. Принцип действия защиты (рис. 15-4, а) основан на сравнении величин и фаз токов (I1 и III) в начале и конце обмотки фазы статора. С этой целью с обеих сторон обмотки статора устанавливаются трансформаторы тока Т1 и ТII с одинаковыми коэффициентами трансформации nТ1 = nТII. Их вторичные обмотки соединяются последовательно, как показано на чертеже, разноименными полярностями. Дифференциальное реле Р включается параллельно вторичным обмоткам обоих трансформаторов тока. При к. з. вне зоны (точка К1 на рис. 15-4, а) первичные токи I1 и III равны по величине и направлены в одну сторону (к месту к. з.). Распределение вторичных токов показано на рис. 15-4,а, ток в реле Iр = IIB — IIIB, при идеальной работе трансформаторов тока IIB = IIIB и поэтому Iр = 0 — защита не работает. В действительности из-за погрешности трансформаторов тока IIB ≠ IIIB и в реле появляется ток небаланса Iр = Iнб = IIB — IIIB. Для исключения ложной работы защиты необходимо обеспечить условие При нагрузке распределение первичных и вторичных токов соответствует условиям внешнего к. з., ток Iр = 0 и защита не действует. При к. з., в зоне (точка К2 на рис. 15-4, б) первичные токи к. з. на обеих сторонах обмотки направлены встречно (к месту к. з.). В результате этого вторичные токи в реле суммируются Iр = IIB + IIIB и реле приходит в действие, если Iр > Iс.з Для прекращения к. з. защита должна отключить генераторный выключатель и АГП. Трехфазные и двухфазные защиты. Поскольку дифференциальная защита генераторов, как это уже отмечалось, предназначена для действия при междуфазных к. з., она может выполняться по двухфазной схеме. Однако двухфазная защита не может обеспечить отключение генератора при двойных замыканиях на землю (рис. 15-5), если одно из замыканий К1 возникло в сети (на фазе А или В, имеющей дифференциальную защиту), а второе — в точке К2 на фазе В генератора, не имеющей защиты. Как видно из токораспределения, показанного на рис. 15-5, а, ток к. з., проходящий по фазе А к месту повреждения (к точке К1), является сквозным, поэтому в дифференциальном реле этой фазы ток Iр = О и реле Ра не действует. На фазе В, где возникло повреждение генератора, защита могла бы работать, но она на этой фазе не установлена. Таким образом, в рассмотренном случае двухфазная защита не действует, хотя двойное замыкание на землю является опасным видом повреждения для генератора и требует быстрого отключения, так как возникающий при этом ток к. з. имеет большую величину и проходит в землю через сталь статора, причиняя значительные разрушения. Для быстрого отключения такого повреждения дифференциальная защита генератора должна выполняться трехфазной. В целях экономии трансформаторов тока дифференциальные защиты генератора можно выполнять двухфазными, предусматривая при этом соответствующее исполнение защиты от замыкания на землю, позволяющее ей отключать двойные замыкания на землю (см. § 15-4). На генераторах 100 тыс. кВт и больше по соображениям повышения надежности их защиты целесообразно применять трехфазные схемы дифференциальных защит при всех условиях. Зона действия защиты ограничивается участком, расположенным между трансформаторами тока Т1 и ТII (рис. 15-4). При выполнении защиты стремятся по возможности расширить ее зону; с этой целью трансформаторы тока ТII обычно устанавливаются непосредственно у выключателя, так чтобы повреждения на всех токоведущих частях от выводов генератора до выключателя отключались мгновенно дифференциальной защитой. Обрыв соединительного провода в схеме дифференциальной защиты нарушает баланс токов в реле и вызывает неправильную работу защиты при сквозных к. з. или даже в нормальном режиме (рис. 15-5, б). Поэтому токовые цепи защиты должны выполняться с особой надежностью. Число контактных соединений в токовых цепях должно быть минимальным, а качество соединений — надежным. Вторичные обмотки трансформаторов т о к а дифференциальной защиты заземляются только у одной группы трансформаторов Т1 или ТII вторая группа трансформаторов тока электрически связана с первой и поэтому своего заземления не имеет. При заземлении обеих групп трансформаторов образуется цепь, по которой могут проходить токи, появляющиеся в контуре заземления подстанции, в результате чего возможно неправильное действие защиты (рис. 15-5, в). Обычно устанавливается одно заземление в точке з. б) Ток небаланса При внешних к. з. в дифференциальном реле Р (рис. 15-4) появляется ток небаланса, обусловленный погрешностями трансформаторов тока Т1 и ТII, как было показано в § 10-4: Ток небаланса может вызвать неправильную работу дифференциальной защиты, поэтому принимаются меры к ограничению его величины. Для этой цели необходимо соблюдать следующие требования: а) Трансформаторы тока не должны насыщаться при токах сквозного к. з., что позволяет уменьшить токи намагничивания, а следовательно, и ток небаланса при внешних к. з. Это обеспечивается применением трансформаторов тока, насыщающихся при возможно больших значениях вторичной э. д. с. Е2, и уменьшением сопротивления плеч защиты, составляющих нагрузку трансформаторов тока при внешних к. з., от которой зависит Поставленным требованиям наилучшим образом удовлетворяют трансформаторы тока класса Р и Д, которые обычно и применяются для дифференциальных защит генераторов. Уменьшение сопротивления плеч достигается выбором сечения жил соединительного кабеля. Допустимое сопротивление соединительных проводов находится из условия 10%-ной погрешности трансформаторов тока (по кривым предельной кратности). б) Для уменьшения разности намагничивающих токов характеристики намагничивания Е2 = f (I нам) трансформаторов тока Т1 и ТII должны быть идентичными (совпадающими), а сопротивления плеч — по возможности равными. При этих условиях разность II I нам — II нам будет минимальной (рис. 15-6). Выполнение указанных требований весьма существенно ограничивает установившееся значение тока небаланса. Однако первоначальный бросок тока небаланса, обусловленный апериодической составляющей тока при внешнем к. з. или самосинхронизации генератора, может достигать значительной величины. В гл. 10 было показано, что начальный ток небаланса содержит значительную апериодическую составляющую, которая придает кривой небаланса несимметричный вид (рис. 10-7). Для исключения работы дифференциальной защиты от тока небаланса в неустановившемся и установившемся режимах кроме отмеченных выше мер по уменьшению разности намагничивающих токов (15-4) могут использоваться три способа:
1) уменьшение величины и продолжительности броска Iнб в неустановившемся режиме; 2) применение реле, отстроенных от бросков Iнб, возникающих в этом режиме; 3) применение реле с торможением от тока сквозного к. з. Уменьшение броска тока небаланса достигается с помощью активного сопротивления порядка 5 Ом, включаемого последовательно с обмотками дифференциальных реле (рис. 15-10, а). Активное сопротивление ограничивает величину Iнб и, кроме того, уменьшает постоянную времени Т2 вторичного контура трансформаторов тока (Т2 = L/r). Однако включение значительного активного сопротивления (5 Ом) создает повышенную нагрузку на трансформаторы тока при к. з. в генераторе. В результате этого их погрешность увеличивается, а вторичный ток, поступающий в реле, уменьшается, что понижает чувствительность защиты и является недостатком, ограничивающим применение этого способа. В качестве второго, более совершенного способа применяется отстройка от неустановившихся токов небаланса включением дифференциального реле через быстронасыщающийся трансформатор [Л. 66]. Этот метод получил широкое распространение в СССР. Третий способ предусматривает использование в качестве дифференциальных реле — реле с торможением, автоматически загрубляющихся при внешнем к. з. одновременно с ростом тока небаланса. Реле подобного типа были рассмотрены в § 10-4. в) Применение насыщающихся трансформаторов для отстройки от тока небаланса Принцип работы БНТ. Эффективным и простым способом отстройки от апериодической составляющей тока небаланса является включение дифференциальных реле через вспомогательные быстронасыщающиеся трансформаторы тока (БНТ), как показано на рис. 15-10, б. Параметры БНТ подбираются так, что он почти не трансформирует апериодический ток, преобладающий в начальном токе небаланса, но достаточно хорошо пропускают синусоидальный ток, появляющийся в реле при к. з. в зоне защиты. Если представить, что в первичной обмотке БНТ проходит апериодический ток Iа = f(t) (рис. 15-7, а), то на зажимах разомкнутой вторичной обмотки БНТ (по закону индукции) будет наводиться
Как следует из кривой намагничивания БНТ (рис. 15-7, б), за некоторый весьма малый промежуток времени ∆t изменению тока Ia соответствует ничтожное изменение потока Ф; поэтому скорость изменения потока ∆Фа dФ/dt ≈ 0. В результате этого величина индуктируемой э. д. с. е2 будет ничтожной. Следовательно, и ток во вторичной обмотке БНТ будет мал. Синусоидальный ток Iп трансформируется на вторичную сторону БНТ значительно лучше. За то же время ∆t (рис. 15-7, б) поток в магнитопроводе изменится весьма значительно — на ∆Фп. Это означает, что скорость изменения магнитного потока dФ/dt, определяющая е2, при питании БНТ синусоидальным током будет значительно больше, чем при питании его апериодическим током. Можно считать, что практически апериодическая составляющая тока небаланса не трансформируется во вторичную обмотку БНТ и полностью расходуется на подмагничивание его сердечника. Это приводит к насыщению БНТ и ухудшению трансформации также и периодической составляющей I п тока небаланса. Таким образом, в реле попадает только периодическая составляющая тока небаланса, уменьшенная по величине за счет насыщения, обусловленного подмагничиванием сердечника апериодическим током. В установившемся режиме, когда апериодическая составляющая в токе небаланса затухает, последний трансформируется в реле без существенных искажений по величине и форме кривой. Параметры БНТ выбираются с таким расчетом, чтобы он насыщался при относительно небольших значениях апериодического тока. Подбором сталимагнитопровода БНТ с широкой петлей гистерезиса и величины индукции срабатывания Вс.р, близкой к Внас можно добиться таких условий, при которых начальный ток небаланса, смещенный асимметрично относительно оси времени (рис. 15-7, в), не будет трансформироваться через БНТ за счет наличия в нем большой апериодической составляющей. На этом и основана отстройка от асимметричных токов небаланса дифференциальных реле при включении их через БНТ. Добиваясь для отстройки от Iнб насыщения сердечника БНТ при относительно малых токах необходимо обеспечить достаточную надежность действия реле БНТ при повреждениях в зоне защиты. Чтобы обеспечить это условие, вторичный ток БНТ при к. з. в зоне должен быть на 20—30% больше тока срабатывания реле. За минимальную величину тока к. з., при котором должна обеспечиваться надежная работа реле, принимается Iк.з.мин=2Ic.р1. Характеристика БНТ I 2БНТ = f (I 1БНТ), удовлетворяющая этому условию, показана на рис. 15-8 (при первичном токе БНТ, равном 2 I с.р1, ток в реле равен 1,3 I с.р2). Чебоксарский электроаппаратный завод выпускает реле РНТ-565 (рис. 15-9) для дифференциальной защиты генераторов и трансформаторов [Л. 65]. Реле РНТ состоит из трехстержневого быстронасыщающегося трансформатора (БНТ) и питающегося от него реле. Трансформатор имеет три первичные обмотки: wД, w1у,w2у одну вторичную w 2 и короткозамкнутую обмотку w к. Обмотки wД и w 2являются основными обмотками БНТ. Первая wД включается в дифференциальную цепь защиты, вторая w 2 питает реле типа РТ-40/0,2. Вспомогательные обмотки w1у и w2у, называемые уравнительными, предназначены для компенсации неравенства вторичных токов II и III в плечах дифференциальных защит трансформаторов (рис. 16-3). В защите генератора они обычно не используются. Ток срабатывания реле регулируется изменением числа витков дифференциальной обмотки wД. Короткозамкнутая обмотка w К позволяет усиливать или ослаблять (регулировать) подмагничивающее действие апериодического тока, поступающего в обмотку wД [Л. 65, 68] (см. § 16-8, в). г) Разновидности схем дифференциальных защит На рис. 15-10 и 15-11 приведены три основные схемы дифференциальной защиты. Первая схема (рис. 15-10, а) выполняется с помощью простых токовых реле типа РТ или ЭТ. Последовательно с ними включается сопротивление r = 5 ÷ 10 Ом, которое служит для уменьшения небаланса. Для отстройки от тока небаланса ток срабатывания защиты при этой схеме приходится выбирать больше I ном.ген. Защита получается малочувствительной, что является недостатком схемы. Такие схемы применяются только для генераторов малой мощности. Из соображений экономии трансформаторов тока они обычно выполняются двухфазными, при этом отключение двойных замыканий производится защитой от замыкания на землю. Вторая, наиболее распространенная схема осуществляется с помощью реле РНТ-565. Она показана на рис. 15-10, б в трехфазном исполнении. В реле РНТ используется только дифференциальная обмотка wД.. Уравнительные обмотки остаются разомкнутыми и не используются. Насыщающий трансформатор БНТ, через который поступает ток в дифференциальную обмотку реле РНТ, не пропускает апериодической составляющей Iнб, и поэтому ток срабатывания защиты отстраивается только от периодической составляющей тока небаланса. Ток срабатывания защиты получается при этом равным (0,5 ÷ 0,6) I ном.ген. Защита с РНТ более чувствительна, чем с простым токовым реле. Схема с реле РНТ применяется на генераторах средней мощности 25—100 МВт. При обрыве соединительного провода в одном плече токовой цепи защиты (например, фазы А от Т1) в реле Та, как это следует из токораспределения на рис. 15-10, в, появляется ток нагрузки от трансформатора тока ТII фазы А. Под воздействием этого тока защита может сработать при отсутствии повреждения в генераторе. В случаях, когда необходимо исключить подобную ложную работу защиты можно или загрублять защиту, выбирая Iс.з > I ном.ген на 20—30%, или применять особую схему включения реле РНТ [Л. 84] с использованием уравнительной обмотки wу.
В этой схеме (рис. 15-10, г) дифференциальная обмотка каждого реле включается, как обычно, на разность токов, а одна из уравнительных обмоток — в нулевой провод дифференциальных реле. Обмотки wД и wу в каждом реле включаются встречно. При обрыве провода в плече защиты в реле этого плеча появляется ток нагрузки Iн в обеих обмотках wД и wу. Число витков подбирается так, чтобы разность н. с, создаваемых этими обмотками при токе Iнб, Rд— Rу была меньше н. с, необходимой для срабатывания реле. При соблюдении этого условия защита не будет действовать при обрыве соединительных проводов. При трехфазных и двухфазных к. з. в зоне и вне зоны ток в нулевом проводе отсутствует, поэтому уравнительная обмотка wу не влияет на работу защиты. При wД = 2 wу у ток срабатывания защиты получается равным 0,55 I ном.ген.При двойных замыканиях на землю ток срабатывания получается больше за счет влияния уравнительной обмотки. Для сигнализации о повреждении в токовой цепи в нулевой провод дифференциальной защиты включается чувствительное токовое реле с I с.р. ≈ 0,2 I ном.ген (рис. 15-10, в). В нормальном режиме ток в реле отсутствует; при обрыве провода в реле появляется ток оборванной фазы, и оно подает сигнал. Опыт эксплуатации показывает, что при надежном выполнении токовых цепей и хорошем уходе за ними их повреждение происходит очень редко. В связи с этим загрубление защиты или применение рассмотренной схемы, не реагирующей на обрыв токовой цепи, является излишним. Указанные мероприятия, исключающие ложное действие защиты при обрыве токовых цепей, целесообразны только на генераторах, отключение которых приводит к нарушению электроснабжения потребителей. Третья схема наиболее совершенная, она сочетает два принципа отстройки защиты от тока небаланса: торможение, при котором ток I с.р автоматически увеличивается с ростом тока к. з., и применение насыщающегося трансформатора БНТ для ограничения Iнб, поступающего в реле. В результате такого сочетания защита весьма надежно отстраивается от тока небаланса и обладает высокой чувствительностью — при к. з. в генераторе ток срабатывания защиты I с.з ≈ (0,1 ÷ 0,3) I ном.ген. В качестве дифференциального реле в рассматриваемой схеме (рис. 15-11, а) применяется токовое реле с торможением от тока к. з. при внешних повреждениях. Реле имеет тормозную и рабочую обмотки. Реле Р включается по дифференциальной схеме на разность токов трансформаторов тока Т1 и ТII и через насыщающийся трансформатор (БНТ)., Насыщающийся трансформатор состоит из первичной рабочей обмотки w р и вторичной w2, питающей реле Р. По рабочей обмотке проходит ток Iр = IIB — IIIB. Ток Iр и н. с. рабочей обмотки Iрw р приводят в действие реле. Тормозная обмотка w T включается на ток одного из плеч защиты обычно на ток трансформатора тока ТII — на главных выводах генератора. Ток IТ и н. с. ITwT противодействует срабатыванию реле. Реле может сработать при условии, что Iрw р — ITwT ≥ Fс.р преобразуя это выражение, находим, что
где kт == w T/ w р — коэффициент торможения. Характеристика срабатывания реле по уравнению (15-6) показана на рис. 15-11, в. Трехфазная схема защиты дана на рис, 15-11, б. При внешнем к. з. по обмотке w р проходит ток Iнб. Насыщающийся трансформатор БНТ не пропускает в реле апериодическую составляющую Iнб и исключает таким образом возможность сра-батывания реле от этой составляющей. В реле проходит только переменная составляющая Iнб. Срабатывание реле под действием этой составляющей предотвращается с помощью тормозной обмотки. По тормозной обмотке w Tпроходит ток к. з. (IТ = IК), загрубляющий реле, как это следует из выражения (15-6) и характеристики реле на рис. 15-11, в. Подбирая витки w р и w T так, чтобы Iнбw р < Ikw T, можно исключить действие реле от тока небаланса. В заграничной практике защита с торможением имеет широкое применение, но без использования БНТ. Такая защита менее надежна в отношении отстройки от тока небаланса в неустановившемся режиме. д) Выбор тока срабатывания защиты [Л. 2, б, 22] и трансформаторов тока Для исключения неправильной работы дифференциальной защиты при внешних к. з. ток срабатываниия защиты должен отстраиваться от максимального значения тока небаланса, возникающего в этом режиме. Исходя из этого условия, первичный ток срабатывания определяют по выражению где кн — коэффициент надежности.
Расчет Iнб. Согласно (15-4) ток небаланса равен разности намагничивающих токов трансформаторов тока дифференциальной защиты. Он достигает наибольшего значения при максимальном токе внешнего к. з. Ik.макс . Выражая ток намагничивания трансформаторов тока Т1 и ТII (рис. 15-6, б) через их токовую погрешность в относительных единицах fi I и fi II (см. § 3-1), получаем: Для повышения чувствительности защиты при повреждениях в генераторе и надежности при внешних к. з. необходимо выполнить мероприятия по снижению Iнб, рассмотренные в § 15-2, б, а именно: установить трансформаторы тока класса Р или Д, обеспечить по возможности равенство сопротивлений плеч и выбрать величину сопротивления нагрузки zн для каждого трансформатора тока по кривым предельной кратности, или 10%-ным характеристикам. При соблюдении последнего условия погрешность каждого трансформатора тока не может превысить 10% (или 0,1). Если принять, что fi II = 0,1, а fi I = 0, то согласно (15-8) небаланс будет наибольшим и равным 0,1 тока к. з.: При равномерной загрузке плеч и идентичности характеристик трансформаторов тока разница в их погрешностях будет меньше 0,1. Это учитывается в расчетной формуле Iнб (15-9) с помощью коэффициента однотипности kодн, тогда Iнб.макс=kодн·0,1 Ik.макс (15-10) При однотипности трансформаторов тока и равенстве сопротивлений плеч принимается, что kодн = 0,5. При несоблюдении этих условий kодн = 1. Выражение (15-10) определяет установившееся значение Iнб. В начальный момент к. з. в токе к. з. имеется апериодическая составляющая, которая намагничивает трансформаторы тока и увеличивает их расчетную максимальную погрешность (см. § 11-3) fi принятую в выражении (15-10) равной 0,1. Это увеличение fi по рекомендации Руководящих указаний [Л. 2] оценивается коэффициентом kа = 1 ÷2. С учетом этого коэффициента в общем случае: Iнб. макс= ka kоднfiIk.макс; (15-11) где Ik.макс — периодическая составляющая максимального тока к. з., проходящего через трансформаторы тока защиты, при трехфазном к. з. на выводах генератора (вне зоны дифференциальной защиты) в момент времени t = 0; kодн= 0,5; fi = 0,1; kа выбирается с учетом схемы защиты. Расчетное выражение Iнб по (15-10) и (15-11) является приближенным, поэтому коэффициент кн в (15-7) следует принимать равным 1,3—1,5. Ниже приводятся некоторые особенности выбора /с.3 в зависимости от схемы защиты и типа дифференциальных реле. Выбор уставок для схемы с БНТ по рис. 15-10, б. Защита с дифференциальными реле, включенными через БНТ (реле типа РНТ-565), не реагирует на апериодическую слагающую Iнб и поэтому ее нужно отстраивать от периодической составляющей тока небаланса, т. е. от небаланса установившегося режима (когда затухают апериодические составляющие Iнб). Расчетный ток небаланса определяется по уравнению (15-11), в котором принимается ka = 1. С учетом этого ток срабатывания дифференциальной защиты с реле РНТ согласно (15-7) равен: I с.з = kН kодн fiIk.макс - (15-12) Число витков дифференциальной обмотки РНТ определяется по величине намагничивающей силы, необходимой для срабатывания реле F с.р. = Iс.рwД, откуда ; Если защита не должна действовать при обрыве провода в токовых цепях схемы, то кроме условия (15-12) необходимо выполнить условие: Iс.з =1,3Iном.г (15-12а) В этом случае ток Iс.3 принимается равным большему из двух значений по формулам (15-12) и (15-12а), после чего находится число витков wД = Fс.р/Iс.р. Выбор уставок дифференциальной защиты с реле ДЗТ-11/5, имеющим торможение т ипа. Уставки выбираются из условия недействия защиты от тока Iнб.макс при внешнем к. з. Поскольку дифференциальное реле включается через БНТ, то защита отстраивается от периодической составляющей Iнб. Исходным для выбора уставок являются заводские параметры реле ДЗТ-11/5. Намагничивающая сила рабочей обмотки, необходимая для срабатывания реле при отсутствии торможения, Fс.р = 100 А; число витков w р рабочей обмотки не регулируется: w р = = 142; здесь 0,7 — ток срабатывания Iро при Iт = 0. Характеристика срабатывания реле Fс.р = f (FT) задается заводом; она имеет вид, аналогичный характеристике 1 на рис. 15-11, в, но дается в осях координат Fр и FT. Выбор уставок сводится к определению тока срабатывания I с.з и числа витков тормозной обмотки w T. Ток срабатывания защиты должен быть больше Iнб.макc. Ток небаланса находится по выражению (15-11). Определив Iнб.макc, находят I с.з = кн1нб.мако; кн принимается равным 1,3—1,5. Затем подсчитывается н. с. срабатывания рабочей обмотки Fс.р = . По характеристике реле графическим путем находится н. с. торможения FT, соответствующая расчетному Fс.р. По найденному значению FT определяются витки , (15-13) где I (3)к.макс— максимальный ток при внешнем к. з.,по которому рассчитывался ток Iнб.макс. Чувствительность защиты проверяется при к. з. на выводах генератора при отсутствии торможения и при наличии его. В первом случае кч = , во втором — кч = ; здесь I(3)k — полный ток к. з. в месте повреждения, он равен сумме токов, поступающих из сети I(3)k.сети и от генератора I(3)k.ген Fс.р — определяется по характеристике срабатывания реле при FT — I(3)k w T ,. Выбор уставок для схемы с простыми токовыми реле (без БИТ и без торможения) по рис. 15-10, а. Токовые реле в этой схеме реагируют на полный ток небаланса. Поэтому защиту необходимо отстраивать от максимального значения Iнб в неустановившемся режиме по (15-11). В соответствии с этим I с.з = кнка k одн fi Ik.макс, коэффициент ка, учитывающий увеличение тока небаланса в неустановившемся режиме, принимается равным 2.
Дата добавления: 2014-12-23; Просмотров: 3321; Нарушение авторских прав?; Мы поможем в написании вашей работы! Нам важно ваше мнение! Был ли полезен опубликованный материал? Да | Нет |