Подкрановые балки

22.1 (13.33). Стенки сварных подкрановых балок, находящихся в особо тяжелых условиях работы, следует рассчитывать на выносливость согласно п. 13.35* СНиП II-23-81*. Примерный перечень производственных зданий, в которых подкрановые балки должны рассчитываться на выносливость, приведен в табл. 67.

Расчет на выносливость выполняется на воздействие от нормативных нагрузок одного крана.

22.2 (13.35). Расчетными сечениями при расчете подкрановых балок на выносливость являются:

для разрезных балок - сечение, отстоящее на расстояние 0,2 а + 0,35 l_ef от ближайшего к середине пролета поперечного ребра жесткости (в направлении к середине пролета);

для неразрезных балок - сечение, отстоящее от опорного ребра жесткости на расстояние 0,2 а + 0,35 l_ef, где а - шаг ребер; l_ef - условная длина, на которую распределяется давление колеса крана (см. п. 13.34*СНиП II-23-81*).

Таблица 67

Здания	Заводы
Дворы изложниц	Металлургические
Шихтовые дворы	”
Отделения раздевания слитков	”
Скрапо-разделочные базы; копровые и шлаковые отделения; отделения огневой резки	”
Склады чугуна и слитков	”
Здания очистки и смазки изложниц	”
Пролеты складов заготовок; отделочные пролеты и пролеты складов готового проката	”
Здания нагревательных колодцев	”
Здания (пролеты или производства), в которых эксплуатируются краны групп режимов работы 7К (в цехах металлургических производств) и 8К по ГОСТ 25546-82	Любые

22.3 (13.35*). Расчет на выносливость выполняется для верхней зоны стенки в месте примыкания ее к верхнему поясу балки. В этом месте стенка находится в условиях сложного напряженного состояния, определяемого воздействием косого изгиба, стесненного кручения и местными воздействиями сосредоточенных сил и моментов [33].

Причиной усталостных повреждений верхних зон подкрановых балок являются многократные сдвиги, обусловливаемые максимальными касательными напряжениями от совместного действия поперечного изгиба, местного смятия и кручения .

22.4 (13.35*). Величина с достаточной степенью точности определяется суммированием максимальных касательных напряжений поперечного изгиба , местного смятия 0,4 s_loc,y и кручения 0,5 s_fy. В двух последних случаях для упрощения расчета значения максимальных касательных напряжений определены через нормальные напряжения, которые вычисляются по известным формулам Б. М. Броуде и А. А. Апалько (см. п. 13.34* СНиП II-23-81*).

Суммированием приведенных величин при k =0,3 (k учитывает плавность изменения эпюры касательных напряжений в расчетном сечении [33]) получена формула (148) СНиП II-23-81*.

Дата добавления: 2014-12-26