Структура теплового баланса печной секции пиролизной установки

Таблица 1.1

Приход теплоты, %		Расход теплоты, %
Теплота сгорания топлива	96,З	Теплота пиролизного газа, всего	61,4
Теплота сырья		В том числе, утилизируемая В ЗИА	ЗО
Теплота пара, введенного для разбавления сырья	1,7	Теплота продуктов сгорания то плива, затраченная на подогрев питательной воды	6,2
Потери с уходящими дымовыми газами
Потери в окружающую среду	7,4
Всего		Всего

За счет установки дополнительных поверхностей нагрева в конвективной части печи достигается повышение энергетической эффективности работы пиролизной установки. Температура уходящих из печи дымовых газов снижается до 180 ⁰С и, как следствие, уменьшаются потери теплоты. Нагрузка пароперегревательной печи вытесняется, что приводит к экономии топочного газа.

Более глубокая степень утилизации ВЭР дымовых газов может быть достигнута дополнительным подогревом питательной воды перед подачей ее в ЗИЛ и установкой котла-утилизатора для получения пара среднего давления.

Наиболее эффективным является второе направление, так как первое направление ограничено количеством утилизируемой теплоты. Температура питательной воды на выходе из экономайзера пароперегревательной печи достаточно высока, а ее нагрев перед ЗИА допустим только до значения t = t_s - (2÷3) ⁰С. Здесь t_s - температура насыщения, ⁰С.

Пиролизный газ представляет собой смесь компонентов газов и углеводородных фракций, которые выделяются на стадиях разделения и очистки. Принципиальная схема газоразделения абсорбционно-ректификационным методом представлена на рис. 1.5.

Выделение фракций происходит ступенчато. Пиролизный газ перед поступлением в абсорбционно-отпарную колонну 3 предварительно охлаждается в теплообменнике, где хладагентом является аммиак. В колонне 3 содержащиеся в пиролизном газе углеводороды С₂ поглощаются абсорбентом. Абсорбентом является бутан-бутиленовая фракция, остатком – метано-водородная фракция (МВФ). Верхняя часть колонны охлаждается аммиаком, нижняя часть обогревается водяным паром давлением 0,8-·1,2 МПа (табл. 1.2).

Насыщенный абсорбент последовательно проходит колонну 4, где выделяется этан-этиленовая фракция, и колонну 5, где выделяется пропан-пропиленовая фракция (ППФ).

Верхняя часть колонны 4, откуда отводятся пары этан-этиленовой фракции, охлаждается аммиаком. После этого пары перегреваются В выносном теплообменнике греющим паром и осушаются в колонне 2.

Рабочие параметры колонн системы газоразделения абсорбционно-ректификационным методом

Таблица 1.2

Параметр	Колонна
Температура верхней части, ^0С	-16	-20	О
Температура куба, ^0С	-3
Давление, МПа	2,2-2,4	3,5	2,8-3,3	1,8-2,0

Рис. 1.5. Принципиальная схема разделения продуктов пиролиза абсорбционно-ректификационным методом

В колонне 1 происходит разделение этан-этиленовой фракции на компоненты – этан и этилен.

Дефлегматор колонны 5 охлаждается оборотной водой. Из нижней части этой колонны отводится абсорбент, который после ступенчатого охлаждения в водяном и аммиачном теплообменниках возвращается в колонну 3.

В процессах газоразделения используются следующие энергоносители:

водяной пар для обогрева нижних частей колонн 3, 4, 5;

холод температурой -20 ⁰С; -16 ⁰С; 0 ⁰С; для поддержания которой используются аммиак и ППФ;

охлаждающая вода из системы оборотного водоснабжения; электроэнергия для поддержания требуемого давления в аппаратах и восполнения гидравлических потерь в системе при транспортировке технологических потоков и энергоносителей.

Производство изопрена методом двухстадийного дегидрирования. В теплотехнологии получения изопрена методом двух стадийного дегидрирования исходным сырьем является н -пентановая фракция, выделяемая из прямогонного бензина, или изопентановая фракция, поступающая с нефтеперерабатывающих заводов на заводы-производители изопрена [7-9]. При использовании н -пентановой фракции в производственный комплекс включается дополнительная стадия изомеризации пентана в изопентан. Основные этапы получения изопрена методом двух стадийного дегидрирования представлены на рис. 1.6.

Наиболее энергоемкими стадиями этого процесса являются изомеризация пентана, дегидрирование изопентана в изоамилены и дегидрирование изоамиленов в изопрен. Эффективное использование тепловой энергии влияет на рентабельность всего технологического комплекса и себестоимость выпускаемой продукции, так как здесь сосредоточены основные потребители водяного пара и топливного газа.

Изомеризация пентана в изопентан. Принципиальная схема высокотемпературного процесса изомеризации пентана в изопентан приведена на рис. 1.7.

Исходное сырье предварительно проходит стадию осушки в колонне K1, обогреваемой водяным паром через выносной кипятильник Kк1. Содержащаяся в сырье влага выделяется в дефлегматоре колонны Д1 и конденсируется в процессе охлаждения оборотной водой. Часть выделенного конденсата орошает колонну, остальное количество собирается в емкости Е1 и направляется на отпаривание углеводородов.

Осушенный пентан из нижней части колонны К1 собирается в емкости Е5, куда также поступает возвратный продукт из ректификационной колонны К4, после чего смешивается с циркулирующим в системе газом, содержащим приблизительно 85% водорода.

Рис. 1.6. Основные этапы получения изопрена методом двухстадийного дегидрирования

Молярное соотношение пентан: водород равно 1: 2.

В регенеративном теплообменнике РТ1 пентан испаряется и нагревается до 300 ⁰С, охлаждая газы реакции изомеризации до 150 ⁰С. Далее пары пентана нагреваются в трубчатой печи ТП до 450 ⁰С и направляются в реактор Р.

Реакция изомеризации ведется над платиновым катализатором в присутствии водорода, циркулирующего в системе при температуре 400÷450 ⁰С и давлении 4 МПа.

По структурной организации и режимным характеристикам высокотемпературные процессы стадий дегидрирования имеют много общего. Принципиальная схема отделения дегидрирования изоамиленов в изопрен представлена на рис. 1.8. Производительность системы составляет 16 т/ч.

Дегидрирование изоамиленов. Сырье – изоамиленовая фракция (давление 0,6 МПа, температура 20 ⁰С) со склада направляется на станцию испарения (рис. 1.9).

В теплообменнике 1 производится предварительный подогрев сырья паровым конденсатом, поступающим из испарителей 3, 4 от перегревателя 5 и при необходимости от внешних установок. Затем сырье через сепаратор 2 подается в теплообменники, где испаряется при температуре 80÷97⁰С за счет теплоты конденсации водяного пара давлением 0,6 МПа, поступающего из общезаводского паропровода.

Пары изоамиленовой фракции проходят через сепаратор и перегреваются до температуры 105 ⁰С в теплообменнике-пароперегревателе в целях предотвращения конденсации паров при их транспорте в общем коллекторе и распределительной системе трубопроводов на входе трубчатых печей. Греющей средой в теплообменнике является водяной пар давлением 0,6 МПа.

Сырье давлением 0,25 МПа из общего коллектора в начале поступает в отделение дегидрирования, затем направляется в конвекционные змеевики трубчатой печи и нагревается до температуры 450-500 ⁰С.

Перед подачей изоамиленов производится смешивание сырья с нагретым до температуры 700÷750 ⁰С водяным паром в целях предотвращения коксообразования на поверхности теплопередающих трубок в радиантной зоне трубчатой печи. При этом насыщенный водяной пар забирается из общезаводского парового коллектора и последовательно перегревается до расчетной температуры в конвекционных и радиантных змеевиках печи.

В качестве топлива в трубчатой печи используется топливная смесь, в состав которой входит абсорбционный газ (абгаз).

Рис. 1.9. Принципиальная схема станции испарения сырья

1 - подогреватель; 2 - сепаратор; 3, 4 - испарители; 5 – пароперегреватель

Рис. 1.10. Принципиальная схема станции подогрева топливной системы

Предварительный подогрев топливной смеси перед подачей в трубчатую печь системы дегидрирования производится на отдельной станции, принципиальная технологическая схема которой приведена на рис. 1.10. Топливный газ давлением 0,6 МПа поступает на станцию из заводской сети через сепаратор 2, где отделяются тяжелые углеводороды и капли воды. Выделенный конденсат по мере накопления выдавливается из сепаратора на узел отстаивания под влиянием избыточного давления топливного газа. Затем топливный газ направляется в подогреватель 1, в межтрубное пространство которого подается продувочный конденсат из котлов-утилизаторов системы дегидрирования. Здесь он нагревается до температуры 80 ⁰С. По общему коллектору топливный газ подается на горелки трубчатой печи.

Для подогрева абсорбционного газа используется такая же система. Абгаз давлением 0,3 МПа и температурой 20 ⁰С поступает на станцию через сепаратор 4, откуда направляется в подогреватель 3, нагревается до температуры 80 ⁰С и подается в трубчатую печь. Греющей средой теплообменника 3, как и в предыдущем случае, является теплота продувочного конденсата котлов-утилизаторов.

Процесс дегидрирования (см. рис. 1.8), сопровождающийся эндотермической реакцией, происходит в слое катализатора при температуре t ≤ 660 ⁰С с образованием контактного газа. Тепловой эффект реакции зависит от структуры исходного сырья (изомера) и температурного режима дегидрирования. В среднем тепловой эффект реакции дегидрирования составляет 130 кДж/моль, или 1800 кДж/кг пропущенных изоамиленов. Благодаря эндотермической реакции температура в слое катализатора снижается на 30÷40 ⁰С.

Выход изопрена при двухстадийном дегидрировании изопентана примерно 30÷35 % (мас.) на пропущенный и 70÷80 % (мас.) на разложенный изопентан. Расход изопентана составляет 2,42 т на 1 т вырабатываемого изопрена. Контактный газ на выходе из peактopa 7.6 представляет собой парогазовую смесь температурой 530 ⁰С, теплота которой используется в котлах-утилизаторах 8а.6, 8 б. 6 для получения пара давлением 0,6 МПа. В котле газ охлаждается до температуры 250 ⁰С.

Выработанный в котлах-утилизаторах водяной пар из паросборника (8п) направляется на перегрев в трубчатую печь 6.6. Для уменьшения содержания солей в паровом конденсате производится его постоянный дренаж с зеркала испарения паросборника и из нижней части котлов-утилизаторов в емкость Е2.

Отведенный из котлов контактный газ поступает в систему скрубберов для отделения водяного конденсата. В первом скруббере 9.6 осуществляются его охлаждение и отмывка. Скруббер разделен глухой тарелкой на две части. В нижней части скруббера происходят очистка парогазовой смеси от пыли, захваченной при прохождении через слой катализатора, и охлаждение до температуры 120 ⁰С за счет циркуляции конденсата контактного газа. Охлаждение конденсата производится в холодильниках 10 а. 6, 10б. 6 оборотной водой.

В верхней части скруббера парогазовая смесь охлаждается до температуры 118 ⁰С. Охлаждающей средой является конденсат, выделенный из контактного газа. Он подается из емкости Е4 насосом НЕ4 через аппараты воздушного охлаждения 17 а. 6, 17 б. 6. Конденсат направляется в верхнюю часть скруббера, а затем с глухой тарелки скруббера самотеком возвращается в емкость. Избыточный конденсат контактного газа, образующегося в процессе охлаждения парогазовой смеси отводится в емкость Е2.

Дальнейшее охлаждение контактного газа производится в скруббере 13.6. Охлаждающей средой является промышленная вода.

Снижение температуры промышленной воды, возвращаемой в систему технического водоснабжения, от 86 до 60 ос происходит в холодильниках 14а.6, 14 б. 6, 14в.6, 14г.6, 14д.6 оборотной водой (ОВ) из градирни. Теплоноситель направляется в верхний и нижний маточники скруббера, где происходит контактный теплообмен с парогазовой смесью. Промышленная вода нагревается до 95÷100 ⁰С, при этом к ее объему присоединяется часть конденсата водяного пара, содержащегося в парогазовой смеси. Промышленная вода в смеси с конденсатом контактного газа подается в систему утилизационного теплоснабжения на технологические нужды.

На выходе из скруббера 13.6 парогазовая смесь имеет температуру меньше 90 ⁰С, после чего доохлаждается в скруббере 13а.6 за счет циркуляции конденсата контактного газа. Система циркуляции конденсата организована по следующей схеме: нижняя' часть скруббера 13а.6 → насос Н 1 За. 6 → холодильник 14е.6 → холодильник 14.ж.6 → холодильник 14з.6 → верх скруббера 1 За. 6. Со всех ступеней охлаждения выделившийся конденсат отводится в емкость Е2, откуда при температуре 90 ⁰С насосом НЕ2 подается в холодильник 16, где охлаждается до температуры 40 ⁰С оборотной водой, а затем сбрасывается в химически загрязненную канализацию. Конечная температура очищенного контактного газа 60 ⁰С.

Структура энергозатрат на производство 1т изопрена

Таблица 1.3

Энергоресурс	Доля в структуре общих энергозатрат, %	Доля энергоресурсов в фактической себестоимости изопрена, %
Топливо
Пар	56,19
Горячая вода	3,23
Холод пропановый	4,37
Холод аммиачный	2,22
Вода оборотная	12,61
Вода осветленная	0,26
Очистка стоков	1,52
Электроэнергия	13,6
Всего

Выделение, разделение и очистка продуктов реакции производятся в системах, объединяющих десятки ректификационных колонн (см. рис. 1.5). Температура, поддерживаемая в нижних частях колонн различного назначения, установленных на этих стадиях, варьируется в пределах от 180 до 55 ⁰С. Температура в верхних частях колонн изменяется в пределах от 90 до 40 ⁰С. Кроме этого для конденсации продуктов и полупродуктов используются оборотная вода, охлажденная до 7 ⁰С, аммиачный и пропановый холод температурой -12, -20, -35 ⁰С.

В качестве греющих сред на этих стадиях используются водяной пар давлением 0,45; 0,6 и 1,3 МПа и горячая промышленная вода.

Структура энергозатрат представлена в табл. 1.3.

Таким образом, производство изопрена является крупным потребителем тепловой энергии, электроэнергии и холода.

Производство синтетического этилового спирта прямой гидратацией этилена относится к среднеmемтераmурным теплотехнологиям нефтехимической отрасли. Температура основного технологического процесса здесь не превышает 300 ⁰С. Сырьем для получения этилового спирта является этилен (рис. 1.11).

В контактном отделении (рис. 1.1, а) осуществляется прямая гидратация этилена водяным паром. Циркуляция этилена в замкнутой системе обеспечивается компрессором 1. Давление в линии нагнетания поддерживается на уровне 7,5 МПа.

Перегретый водяной пар давлением 9 МПа поступает из котельной заводской ТЭЦ. Смешивание с этиленом осуществляется в тройнике 5 в соотношении этилен: пар как 1:0,7. Водяной пар, подмешиваемый к этилену, позволяет предотвратить коксообразование и полимеризацию углеводородов на теплопередающих поверхностях реактора 8.

Рис. l.ll. Принципиальная схема производства синтетического этилового спирта прямой гидрацией этилена

а - контактное отделение; б - отделение ректификации; 1 - циркуляционный смешения компрессор; 2 - теплообменник; 3 - подогреватель; 4 - разделитель; 5 - тройник; 6, 7 - котлы-утилизаторы; 8 - реактор; 9 - дефлегматор; 10, 11 - отпарные колонны; 12 - сборная емкость; 13 - ректификационная колонна

Процесс гидратации этилена ведется в присутствии катализатора ортофосфорной кислоты. Продуктом реакции является парогазовая смесь, из которой затем отделяется водно-спиртовой конденсат. Реакция гидратации этилена - экзотермическая, Т.е. идущая с выделением теплоты. Тепловой эффект реакции составляет 44 кДж/моль спирта.

Парогазовая смесь на выходе из реактора нейтрализуется подщелоченным водно-спиртовым конденсатом. В аппаратах 2, 6, 7 происходят охлаждение парогазовой смеси и конденсация содержащихся в ней паров воды и спирта.

Теплообменники 2 установлены для регенерации теплоты охлаждаемых технологических продуктов (спирта), а также других технологических потоков (парогазовой смеси и водно-спиртового конденсата) в целях предварительного подогрева паров этилена. В теплообменнике 3, обогреваемом водяным паром давлением 9 МПа, осуществляется догрев сырья до расчетной температуры 230-250 ⁰С.

В котлах-утилизаторах теплота охлаждаемого реакционного газа используется для выработки насыщенного водяного пара давлением 0,45 и 0,25 МПа.

В отделении ректификации (рис. 1.11, б) про изводятся выделение и очистка целевого продукта. В ректификационной колонне 13 осуществляется выделение воды и спирта из водно-спиртового конденсата. В отпарных колоннах 10, 11 из концентрированного спирта выделяются легкие углеводороды.

Нагревание нижних частей колонн 10, 11 и 13 производится встроенными кипятильниками при температуре 115÷135 ⁰С. Греющей средой является водяной пар давлением 0,45 МПа. Охлаждающей средой дефлегматоров колонн 9 служит оборотная вода из градирни.

Структура энергозатрат на производство этилового спирта приведена в табл. 1.4, структура теплового баланса данного производства – в табл. 1.5.

Таким образом, производство синтетического этилового спирта является не только крупным потребителем тепловых энергоресурсов, но и источником ЭР в виде пара низкого давления, который используется на нужды отделения ректификации и отпускается внешним потребителям.

Дата добавления: 2014-01-05