КАТЕГОРИИ: Архитектура-(3434)Астрономия-(809)Биология-(7483)Биотехнологии-(1457)Военное дело-(14632)Высокие технологии-(1363)География-(913)Геология-(1438)Государство-(451)Демография-(1065)Дом-(47672)Журналистика и СМИ-(912)Изобретательство-(14524)Иностранные языки-(4268)Информатика-(17799)Искусство-(1338)История-(13644)Компьютеры-(11121)Косметика-(55)Кулинария-(373)Культура-(8427)Лингвистика-(374)Литература-(1642)Маркетинг-(23702)Математика-(16968)Машиностроение-(1700)Медицина-(12668)Менеджмент-(24684)Механика-(15423)Науковедение-(506)Образование-(11852)Охрана труда-(3308)Педагогика-(5571)Полиграфия-(1312)Политика-(7869)Право-(5454)Приборостроение-(1369)Программирование-(2801)Производство-(97182)Промышленность-(8706)Психология-(18388)Религия-(3217)Связь-(10668)Сельское хозяйство-(299)Социология-(6455)Спорт-(42831)Строительство-(4793)Торговля-(5050)Транспорт-(2929)Туризм-(1568)Физика-(3942)Философия-(17015)Финансы-(26596)Химия-(22929)Экология-(12095)Экономика-(9961)Электроника-(8441)Электротехника-(4623)Энергетика-(12629)Юриспруденция-(1492)Ядерная техника-(1748) |
Минимальная глубина резания на 1м проходеt 1mин = (Dз – D1) / 2 = (23,5-20,5) / 2=1,5 мм. Подставив исходные данные в формулы (2.21) и (2.22), получим: Руmax = t 1max · 300=1,95·300=585 H; Руmin = t 1min · 300=1, 5·300=450 H; У1max =585·2003 / (48·2,1·105·204 / 64)= 0,059 мм; У1min =450·2003 / (48·2,1·105·204 / 64)= 0,046 мм. Максимальная глубина резания на 2м проходе t 2max = (D1 + 2 ·У1max – Do) / 2 = (20,5+2·0,059 – 20) / 2=0,31 мм. Минимальная глубина резания на 2м проходе t2min = (D1 – 2· У1min - Do) / 2 = (20,5+2·0,046 – 20) / 2=0,20 мм. Подставив исходные данные в формулу (2.21) и (2.22), получим: Руmax = t 2max · 300=0,31·300=93 H; Руmin = t 2min · 300=0, 2·300=60 H; У2max =93·2003 / (48·2,1·105·204 / 64)= 0,0094 мм У2min =60·2003 / (48·2,1·105·204 / 64)= 0,0061 мм. Максимальный диаметр обработки в сечении Do мах = Do + 2 y2max = 20 + 2·0,0094 = 20,019 мм. Минимальный диаметр обработки в сечении Do мин = Do + 2 y2min = 20 + 2·0,0061=20,012 мм Погрешность формы (нецилиндричность) сечения факт= Do мах - Do мин =20,019-20,012=0,007 мм, что соответствует требованиям чертежа. Мы рассмотрели, что жесткость элементов технологической системы ока-зывает огромное влияние на погрешность размеров и формы обрабатываемых поверхностей заготовки – чем выше жесткость ТС, тем большая стабильность точности обработанных поверхностей. Чтобы повысить жесткость ТС необходимо: 1.При проектировании технологических процессов механической обработки следует выбирать металлорежущие станки высокой жесткости. Если это не-возможно, то предусматривать многопроходную обработку поверхностей заготовки. 2.Предусматривать установку и закрепление заготовки в приспособлениях по наибольшим размерам базовых поверхностей, с минимальным «вылетом»
заготовки от установочных и крепежных элементов приспособлений. 3.Соблюдать правила эксплуатации металлорежущих станков, ухода за ними и своевременный ремонт.
2.2.2. Вибрации технологической системы
При механической обработке заготовок на элементы ТС действуют переменные по величине силы резания, внешние толчки и сотрясения от работающего технологического оборудования, силы от неуравновешенности вращающихся деталей станка, приспособления, заготовок, инструмента, что вызывает колебания элементов ТС с определенной частотой и амплитудой и, как следствие, порождает погрешности геометрической формы, волнистости и ухудшение параметра шероховатости обрабатываемых поверхностей. Любая технологическая система обладает собственной (или свободной) частотой и амплитудой колебания элементов упругой системы, вызванными внешними причинами. Собственные колебания элементов ТС являются затухающими (рис.2.8.) Любое колебание элементов ТС харак- теризуется частотой f (Гц) линейных или круговых w колебаний (рад/сек). Когда на ТС действуют внешние пери- Рис.2.8. График затухающих собст- одически возбуждающие силы, то в венных колебаний ТС, вызванных на- системе возникают вынужденные ко- чалом резания поверхности заготовки лебания. Интенсивность вынужденных колебаний (их амплитуда А) в ТС зависит от соотношения частот вынужденных и собственных колебаний ТС, А = fвын / fсоб. Когда частоты вынужденных и собственных колебаний ТС совпадают, то наступает явление резонанса, при котором амплитуда вынужден-ных колебаний Авын особенно велика, что может вызвать перемещение отдель-ных элементов или деталей ТС и, конечном счете, ускорение износа или полом- ку, например, режущего инструмента, резкое ухудшение шероховатости обработки, волнистости поверхности и др. неприятности. Частота колебаний ТС при механической обработке заготовок зависит от ряда причин: жесткости элементов ТС, массы и толщины срезаемого припуска, геометрии режущего инструмента, свойств обрабатываемого материала заготовки. Амплитуда колебаний элементов ТС зависит от податливости элементов ТС, близости частот вынуждающей силы и собственной частоты колебаний элементов ТС, свойств обрабатываемого материала, условий резания (скорости резания, подачи, глубины резания, жесткости режущего инструмента) и др. факторов (рис.2.9). Вибрации элементов ТС, возникающие при механической обработке заго-товок, определенной амплитуды и частоты могут оказывать большое негатив-ное влияние на точность обработки, стойкость режущего инструмента (т.е. период непрерывной работы с сохранением его эксплуатационных свойств, выраженных через сохранение первоначального размера обработки, параметра шероховатости и др.), волнистость поверхности (т.е. отношение шага микронеровностей к их высоте). Так, при возникновении колебаний режущего инструмента его стойкость может снизиться пропорционально квадрату амплитуды колебаний, на заготов-ке может возникнуть овальность (не цилиндричность) и огранка (т.е. при токар-ной обработке образуется граненная поверхность), образуется недопустимая волнистость и ухудшается шероховатость обработанной поверхности. Основные пути снижения недопустимой вибрации элементов ТС: – увеличение жесткости элементов ТС; – применение режущих инструментов с виброгасящими элементами; – применение режущих инструментов с соответствующей геометрией (уве- личение поперечного сечения державки, увеличение заднего и переднего угла, уменьшение радиуса вершины, уменьшение радиуса закругления
главной режущей кромки, увеличение главного и вспомогательного угла в плане); – уменьшение глубины резания, увеличение подачи, определенное увеличе- ние скорости резания; – снижение дисбаланса (неуравновешенности) вращающихся заготовок и ре- жущего инструмента; – применение смазочно-охлаждающих жидкостей при обработке заготовок. Вышеуказанные пути снижения недопустимой вибрации можно исполь-зовать каждый в отдельности или в совокупности друг с другом.
Рис.2.9.Влияние режимов чистового растачивания втулок на амплитуду колеба-ний: а-от глубины резания (Сталь20Х13: 1 – V = 150 м/мин; 2 – V = 120 м/мин; 3 – V = 100 м/мин); б – от подачи (сталь 20Х); в - от скорости резания (1-для чугуна СЧ-12; 2-для стали 40Х; 3-для стали 20Х)
Дата добавления: 2014-11-29; Просмотров: 774; Нарушение авторских прав?; Мы поможем в написании вашей работы! Нам важно ваше мнение! Был ли полезен опубликованный материал? Да | Нет |