Частного высшего учебного заведения 3 страница

Рис. 4.8. Крайняя и средняя колонны прямоугольного сечения

а – для зданий без кранов; б – для зданий с мостовыми кранами

Рис. 4.9. Крайняя (а) и средняя (б) колонны прямоугольного сечения для здания с мостовыми кранами.

4.4. ТИПОВЫЕ КОЛОННЫ ПРЯМОУГОЛЬНОГО СЕЧЕНИЯ ДЛЯ ЗДАНИЙ БЕЗ КРАНОВ И С КРАНАМИ

Изготовление колонн двутаврового сечения предусматрива­лось в стальных опалубочных формах с применением вкладышей и виброштампов. Однако применявшиеся на отдельных пред­приятиях способы виброштампования оказались недостаточно совершенными. Другие, более примитивные способы бетониро­вания колонн двутаврового сечения по сравнению с бетонирова­нием и армированием колонн прямоугольного сечения были так­же более трудоемки. Расчет на сокращение расхода цемента к снижение стоимости колонн двутаврового сечения не оправдал­ся. Поэтому при дальнейшей разработке колонн от варианта двутаврового сечения отказались.

Колонны серии КЭ-01-49 рассчитаны как стойки одно-, двух-и многопролетных рам с полной их заделкой на уровне верха фундамента и шарнирного соединения со стропильной конструк­цией. В расчете учтена пространственная работа каркаса здания исходя из наличия жесткого диска покрытия. При расчете на кра­новые нагрузки верхняя опора колонны предусматривалась не­смещаемой, и расчетную длину колонн принимали такой же, как для ступенчатых колонн с нагрузками, расположенными в раз­ных уровнях. Поскольку колонны были предназначены для при­менения в зданиях как с обычной, так и с агрессивной средой, для рабочей арматуры принят увеличенный на 5 мм защитный слой бетона. Дополнительные защитные мероприятия разраба­тываются в конкретном проекте в зависимости от условий агрес­сивной среды.

Серия КЭ-01-49 содержит ряд выпусков, которые разрабаты­вались в разные годы. Габариты колонн в увязке с унификацией разме­ров зданий по высоте показаны на рис. 4.10.

Рис. 4.10. Типовые колонны прямоугольного сечения серии КЭ-01-49 для зданий с мостовыми кранами

а – с шагом 6 м; б – с шагом 12 м

Опалубочные размеры колонн для кранов грузоподъем­ностью 10 и 20 т унифицированы. Ширина всех колонн крайних и средних рядов при шаге 6 м – 400 мм, при шаге 12 м – 500 мм. Колонны армированы вязаными каркасами. Для крепления стропильных конструкций, подкрановых балок и панелей стен в колоннах предусмотрены постоянные закладные детали. Для строповки колонн при их извлечении из опалубочных форм и при монтаже в них имеются отверстия, окаймленные трубками. Однако на ряде предприятий и строек эти трубки не использу­ются и колонны поднимают из форм за монтажные петли. Ко­лонны заглублены ниже отметки чистого пола на 1000 мм. На нижнем конце колонн для улучшения анкеровки их в стакане предусмотрены горизонтальные бороздки с шагом 200 мм.

4.5. ТИПОВЫЕ ДВУХВЕТВЕВЫЕ КОЛОННЫ ДЛЯ ЗДАНИЙ С МОСТОВЫМИ КРАНАМИ

При проектировании производственных зданий пролетами 24 и 30 м, оборудованных мостовыми крана­ми грузоподъемностью 10—30 и 30—50 т применялись типовые двухветвевые колонны (серия КЭ-01-07, выпуски V—VIII). Колонны запро­ектированы исходя из нулевого цикла работ. Шаг колонн 6 м для наружных рядов и 12 м для средних. Для зданий с мостовы­ми кранами грузоподъемностью 10—30 т и высотой от пола да верха подкранового рельса 10 и 12 м, ширина колонн крайних ря­дов 1000 мм, средних 1400 мм. Для зданий с мостовыми кранами грузоподъемностью 30—50 т ширина колонн крайних рядов 1000 и 1250 мм, средних 1400 и 1850 мм. Колонны серии КЭ-01-07 рассчитаны для трехпролетных и многопролетных зданий с фо­нарями и без них; часть колонн была запроектирована для однопролетных и двухпролетных зданий без фонарей.

Серия КЭ-01-52 введена взамен серии КЭ-01-07. Раз­работка этой серии была вызвана необходимостью приведения колонн в соответствие с унифицированными габаритными схема­ми зданий. Шаг колонн по крайним рядам 6 и 12 м, по средним 12 м. При шаге колонн по крайним рядам 6 м стропильные кон­струкции устанавливаются с шагом 6 м с опиранием по средним рядам на подстропильные конструкции; при этом по средним рядам применяются колонны, укороченные на 700 мм (в верх­ней части)_.

Колонны рассчитаны на нагрузку от покрытия, панельных стен и от кранов грузоподъемностью 10—50 т, предусмотренных по два во всех пролетах с тяжелым режимом работы – при стальных разрезных подкрановых балках, а при среднем режи­ме — железобетонных.

Колонны разработаны для зданий высотой (от пола до низа стропильных конструкций) 10,8; 12,6; 14,4; 16,2 и 18 м. Высота подкрановой части принята из расчета использования типовых подкрановых балок. При кранах грузоподъемностью 10—30 т и шаге колонн 6 м (по крайним рядам) высота балок 1000 мм, ври шаге 12 м – 1400 мм. При кранах грузоподъемностью 50 т высота балок соответственно 1200 и 1600 мм. Низ колонн на 1050 мм ниже отметки чистого пола для зданий с верхней отмет­кой 10,8 м и на 1350 мм для остальных колонн. Эти размеры приняты из условий унификации опалубочных форм, требуемой длины заделки колонны в фундамент и необходимой анкеровки растянутой арматуры. Конструктивное решение колонн (приме­нительно к высоте здания 16,2 м) показано на рис. 4.11.

Колонны устанавливают в общий для обеих ветвей стакан фундамента. На боковых поверхностях ветвей колонн в местах их заделки в фундамент предусматривается устройство шпонок в виде треугольных канавок глубиной 25 мм с шагом 200 мм. Треугольные шпонки в зависимости от марки бетона и ширины колонны воспринимают сдвигающие усилия, (от растяжения в ветвях колонны) от 21 до 51 Т. В случаях, когда растягивающие усилия в ветвях колонн превышают эти значения, необходимо устраивать шпонки другого типа (рис. 4.12).

Рис. 4.11. Двухветвевые колонны серии КЭ-01-52

а — средние; б — крайние

Рис. 4.12. Деталь концов двухветвевых колонн

для обеспечения их заделки в фундаментах

Учитывая, что колонны предназначены для зданий с мосто­выми кранами, в том числе и для кранов с тяжелым режимом работы, арматура колонн запроектирована в виде вязаных кар­касов. В качестве рабочей взята арматура из стали класса А-Ш марки 35ГС, хомуты из стали класса А-1.

Закладные детали для крепления стропильных конструкций, подкрановых балок, стеновых панелей, а также детали для подъ­ема и монтажа колонн предусмотрены для колонн всех марок (рис. 4.13). Дополнительные закладные детали, необходимые для крепления вертикальных связей по колоннам и для креп­ления связей по опорным сечениям стропильных конструкций в зданиях с плоской кровлей должны предусматриваться в конкретном проекте здания по материалам, приведенным в соответ­ствующих сериях типовых чертежей.

Рис. 4.13. Закладные детали колонн серии КЭ-01-52

а — оголовка крайнего ряда колонн; б — ого­ловка среднего ряда; в — на уровне крепления подкрановых балок; С — сетки; Р — риски; М — закладные детали

4.6. ТИПОВЫЕ ДВУХВЕТВЕВЫЕ КОЛОННЫ ДЛЯ ЗДАНИЙ С ПРОХОДАМИ В УРОВНЕ ПОДКРАНОВЫХ БАЛОК

В зданиях с определенным режи­мом работы кранов для ряда производств требуется устройство проходных галерей вдоль подкрановых путей, поэтому колонны должны иметь соответствующие отверстия. При проектировании зданий основных цехов металлургических заводов пролетами 24 – 36 м и мостовыми кранами грузоподъемностью 10 – 30 и 15 – 75 т, для которых это требование существует давно, в течение ряда лет использовались чертежи железобетонных колонн в серии КЭ-01-48 (серия не утвержда­лась).

Колонны се­рии КЭ-01-60 применяются в зданиях пролетами 24, 30 и 36 м с фонарями и без фонарей. Высота зданий до низа стропильных конструкций при кранах грузоподъемностью 10—30 т: 10,8; 12,6; 14,4; 16,2 и 18 м, а при кранах 50 и 75 т только три последние вы­соты. Шаг колонн по средним рядам 12 м, по крайним 6 или 12 м.

Длина температурного блока в отапливаемых зданиях 144 м (при шаге колонн 12 м) и 156 м (при шаге крайних колонн 6 м и средних 12 м). Длина температурного блока неотапливаемых зданий при меньших высотах принята 96 м и при больших – 108 м. Стропильные фермы при проектировании колонн приняты для пролета 24 м железобетонные и стальные, для пролетов 30 и 36 м только стальные.

Покрытие — с применением железобетон­ных плит, образующих жесткий диск. Подкрановые балки сталь­ные разрезные и неразрезные. В теле колонн в уровне верха под­крановых балок предусмотрено отверстие размером 0,4х2 м для прохода. Привязка наружной грани крайних колонн к разбивочной оси здания 500 мм, привязка от подкрановой балки к разбивочной оси 1000 мм. Конструктивное решение средней колонны с проходами показано на рис. 4.14.

Рис. 4.14. Двухветвевые колонны серии КЭ-01-60 с проходами

4.7. ТИПОВЫЕ КОЛОННЫ ТОРЦОВЫХ И ПРОДОЛЬНЫХ ФАХВЕРКОВ

Типовые чертежи фахверковых колонн (серия КЭ-01-55, вы­пуски I и II) разработаны и утверждены в 1964 г. в соответствии с унифицированными габаритными схемами зданий и использо­ваны в унифицированных типовых секциях. Конструкции торцов зданий и фахверковые колонны продольных стен разработаны для случаев, когда при шаге основных колонн крайних рядов 12 м применяются стеновые панели длиной 6 м. Колонны приме­няются для следующих групп зданий: зданий без кранов проле­тами 12, 18 и 24.и при отсутствии и при наличии вертикальных связей между колоннами; зданий с мостовыми кранами пролета­ми 18, 24 и 30 м с вертикальными связями между колоннами.

Рис. 4.15. Схема фахверковых стоек в торцах зданий

а – с шагом стоек 6 м в зданиях со скатной и плоской кровлей пролетом 24 м; б –с шагом стоек 12 м в здании с плоской кровлей пролетом 18 м; в – то же, со скатной кровлей пролетом 30 м;1 — фахверковая стойка; 2 — стальной оголовок стойки; 3 — плита покрытия; 4 — верхний пояс фермы: 5 — лист для крепления плит; 6 ~ листы для крепления оголовка стойки; 7 — накладные уголки

ФУНДАМЕНТЫ И ФУНДАМЕНТНЫЕ БАЛКИ

4.8. НУЛЕВОЙ ЦИКЛ РАБОТ

До 1957—1958 гг. в строительстве одноэтажных производст­венных зданий применялись фундаменты под колонны с зало­жением основания обычно на 1,75 –1,8 м ниже уровня чистого пола. При этом верх фундаментов находился на глубине 0,75 – 1,2 м от пола. Вырытые котлованы приходилось оставлять от­крытыми до окончания монтажа колонн, подкрановых балок и других конструкций, выверки и заливки колонн. Такой порядок производства работ приводил к большим неудоб­ствам при монтаже конструкций, так как котлованы и отвалы грунта занимали значительную часть площади, необходимой для работы механизмов и доставки конструкций; создавались серьезные помехи для нормального ведения строительных и монтажных работ. С целью повышения индустриальности строи­тельства было решено выделить в специальный цикл все работы по сооружению фундаментов, установке фундаментных балок и устройству подземного хозяйства; этот цикл был назван «нуле­вым».

В здании на отметке, соответствующей конст­рукции пола и его толщине, устраивается подготовка под полы. Размеры стакана фундамента поверху в плане принимаются та­кими, чтобы можно было разместить кондуктор для установки колонн при их монтаже. Для типового случая эта ширина при­нята равной 1000 мм. Фундаментные балки располагаются ме­жду верхними ступенями фундаментов, длина их на 1000 мм меньше, чем фундаментных балок для колонн с заглубленны­ми стаканами (при старом решении). Опираются фундаментные балки на опорные подушки в виде столбиков, установленных на следующий обрез фундамента (рис. 4.16, а). Когда в крупных фундаментах ширина верхней ступени превышает 1000 мм, в них приходится предусматривать ниши, чтобы установить типовые фундаментные балки, не укорачивая их (рис. 4.16,6). В ячейках здания, примыкающих к поперечному температурному шву, при­меняются фундаментные балки, укороченные на 500 мм..

Практикой строительства подтверждена эффективность осу­ществления нулевого цикла работ. Незначительное увеличение расхода бетона в фундаментах компенсируется некоторым уменьшением длины колонн и фундаментных балок, унификаци­ей размеров фундаментных балок по наружным и внутренним рядам колонн.

Рис. 4.16. Фундаменты и фун­даментные балки для зда­ний с шагом колонн 6 м

I — фундамент рядовой колон­ны; 2 — фундамент парных ко­лонн в температурном шве; 3 — колонна; 4 — фундаментная балка рядовая; 5 — то же, уко­роченная; 6 — столбики

4.9. ТИПЫ ФУНДАМЕНТОВ И ОБЛАСТЬ ИХ ПРИМЕНЕНИЯ

Под колонны одноэтажных производственных зданий приме­няются отдельно стоящие фундаменты, прямоугольные в плане. По условиям изготовления и транспортирования (габариты, вес) этот элемент здания чаще выполняется из монолитного железо­бетона. Однако для достижения полносборности зданий, по конъюнктурным причинам, а также в силу конкретных условий производства работ (например, в зимнее время) немало фунда­ментов выполнялось в виде сборных элементов.

Сборные фундаменты выполняются в виде цельного элемента либо составными из двух или нескольких элементов. Цельные сборные фундаменты обычно бывают ступенчатыми, преиму­щественно с одной ступенью: нижняя — плита и далее башмак со стаканом (рис. 4.17.). Применение цельных сборных фундаментов ограничивается размерами подошвы фундамента, их весом, воз­можностями кранового оборудования на предприятии, где они изготовляются, на монтаже и возможностями транспортирова­ния. Для облегчения веса сборных фундаментов были предло­жены различные конструкции ребристых фундаментов; некото­рые из них применены в опытном порядке, но не получили рас­пространения..

Рис. 4.17. Сборный фундамент из одного элемента

Рис. 4.18. Составные сбор­ные фундаменты

а — из четырех элементов; б — деталь соединения сборных элементов фундамента сваркой; I — плита; 2 — башмак; 3 — со­ставные плиты; 4 — болт; 5 —- за­кладная деталь; 6 — сварка

К области эффективного применения сборных фундаментов можно отнести цельные фундаменты малого объема при рас­средоточенном строительстве объектов в трудных гидрогеологи­ческих условиях, при строительстве в суровых зимних условиях, а также при возведении таких объектов, где требуется быстро развернуть монтаж конструкций каркаса и где реально может быть использован экономический эффект от сокращения сроков строительства здания (как результат сокращения работ нулево­го цикла).

Выбор конструкции фундаментов под колонны зданий, если этого нельзя сделать на основании имеющихся аналогов или рекомендаций, необходимо выполнять путем эскизного проекти­рования вариантов и их сопоставления с учетом конкретных ус­ловий строительства.

4.10. ВОПРОСЫ ПРОЕКТИРОВАНИЯ СБОРНЫХ ФУНДАМЕНТОВ

Размеры подошвы фундаментов зданий (если основание сло­жено нескальными грунтами) определяются из расчета основа­ний по деформациям (по второму предельному состоянию) на не­выгоднейшие комбинации изгибающих моментов и нормальных сил от нормативных нагрузок. Для облегчения расчета по де­формациям допускается определять суммарную нормативную нагрузку на основание по усилиям от расчетных нагрузок путем деления последних на осредненный коэффициент перегрузки 1,2.

При определении наибольшего давления на грунт у края, подошвы внецентренно нагруженного фундамента учитываются основные сочетания нагрузок для двух комбинаций нагрузок. Первая комбинация: все постоянные и временные длительные нагрузки, снеговая, ветровая. Вторая комбинация: все постоян­ные и временные длительные; снеговая; вертикальная нагрузка не более чем от двух (для колонн крайнего ряда) или четырех (для колонн среднего ряда) мостовых или подвесных кранов и гори­зонтальная нагрузка не более чем от двух кранов. При загружении колонн среднего ряда тремя или четырьмя кранами при­нимается не более двух кранов на каждом крановом пути, а вертикальная нагрузка учитывается с коэффициентом 0,8. Снего­вая нагрузка учитывается только в тех случаях, когда это приво­дит к более невыгодным результатам по сравнению с теми, кото­рые получаются, если ее не учитывать.

При проектировании сборных фундаментов необходимо учитывать условия их изготовления, погрузки и транспортирова­ния. Рекомендуется проектировать фундаменты из одного блока, с небольшим количеством ступеней, а лучше с пирамидальной плитной частью и подколенником (рис. 4.19). Размеры в плане плиты, ступеней и подколенника принимают кратными 300 мм либо, в крайнем случае, кратными 100 мм. Для применяемого решения опирания фундаментных балок на подбетонки или на столбики последние предусматривают в составе сборного фун­дамента. Подошва плиты фундамента армируется сварными сет­ками из стали класса А-П. При условии проверки ширины рас­крытия трещин может применяться и сталь класса А-Ш. Рас­стояние между стержнями в сетках рекомендуется принимать 200 мм. Марка бетона 200 или 300. Защитный слой для рабочей арматуры в фундаментах принимают не менее 35 мм — при под­готовке из бетона и 70 мм — при песчаной подготовке.

Рис. 4.19. Фундамент с подколенником

1 — сварная арматурная сет­ка

В фундаментах стаканного типа при отношении толщины стенки стакана к высоте его уступа (подколенника), равном или более 0,75, стенки стакана не армируются (при этом толщина их принимается не менее 200 мм). При отношении толщины стенки к высоте подколенника менее 0,75 стенки стакана рассчитывают­ся, как железобетонные. Толщина дна стакана принимается не менее 200 мм, глубина — в зависимости от необходимой глубины заделки колонн (по инструкции) плюс 50 мм на рихтовку. Зазо­ры между стенками стакана и колонной принимаются понизу не менее 50 мм и поверху не менее 75 мм.

Составные фундаменты могут выполняться с применением сварных соединений либо с замоноличиванием. Крепление эле­ментов между собой при помощи сварки (например, стакана к плите) можно не предусматривать в тех случаях, если в местах присоединения одного из них к другому при любых комбинаци­ях нагрузок на фундамент будут действовать всегда только сжи­мающие усилия, т. е. если колонны работают с небольшим эксцентриситетом.

При расчете сборных фундаментов, составленных из друз блоков, размеры подошвы основания, высоту фундамента н се­чение арматуры нижней плиты определяют как для монолитного фундамента. Затем подбирают сечение арматуры верхнего блока (подколенника) с учетом трения по поверхности между плитой и верхним блоком. Коэффициент трения бетона по бето­ну можно принимать равным 0,4.

К области эффективного применения сборных фундаментов можно отнести цельные фундаменты малого объема при рас­средоточенном строительстве объектов в трудных гидрогеологи­ческих условиях, при строительстве в суровых зимних условиях, а также при возведении таких объектов, где требуется быстро развернуть монтаж конструкций каркаса и где реально может быть использован экономический эффект от сокращения сроков строительства здания (как результат сокращения работ нулево­го цикла).

Выбор конструкции фундаментов под колонны зданий, если этого нельзя сделать на основании имеющихся аналогов или рекомендаций, необходимо выполнять путем эскизного проекти­рования вариантов и их сопоставления с учетом конкретных ус­ловий строительства.

5.3. ВОПРОСЫ ПРОЕКТИРОВАНИЯ ФУНДАМЕНТОВ

Фундаменты — важнейший конструктивный элемент, от работы которого зависит несущая способность здания в целом. Стоимость фундаментов составляет 4 ÷ 6 % от общей стоимости всего здания. Поэтому тщательная про­работка конструкции фундаментов является весьма ответ­ственной задачей.

Фундаменты устраивают, как правило, из железобетона. Они могут быть отдельно стоящими (рис. 5.4), ленточными и плитными. В одноэтажных каркасных сельскохозяйст­венных зданиях применяют отдельно стоящие (столбчатые) фундаменты.

По способу изготовления фундаменты могут быть сбор­ными (рис. 5.4а, б ) и монолитными (рис. 5.4, в, г, д, е, ж ). Конструктивно они практически не отличаются друг от
друга. Разница заключается лишь в том, что сборные фун­даменты доставляют на объект в готовом виде, а монолит­ные бетонируют на месте.

Рис. 5.4. Типы столбчатых железобетонных фундаментов

а, б – одно- и двухступенчатые сборные; в, г двух и трехступенчатые монолитные; д – с повышенным стаканом; е, ж – монолитные фундаменты под монолитны колонны

В современном строительстве обычно применяют сбор­ные фундаменты. В плане они имеют квадратную или прямо­угольную форму с большей стороной в направлении дей­ствия изгибающего момента. Отношение сторон должно быть в пределах 0,6÷0,85. Их размеры рекомендуется прини­мать кратными 300 мм.

Из условий выполнения работ нулевого цикла отметку верха фундаментов принимают на 150 мм ниже отметки чистого пола зданий.

Высота фундамента Н назначается в зависимости от его заглубления, которое зависит от грунтовых условий, уров­ня грунтовых вод, расположения других близлежащих фундаментов, заделки колонн и требуемой толщины плитной части. Эту высоту рекомендуется принимать кратной 300 мм.

В зависимости от высоты фундаменты под колонны могут быть одноступенчатыми при Н < 600 мм, двухступенчаты­ми при 600 мм < Н < 900 мм и трехступенчатыми при Н > 900 мм (рис. 5.4). Высоту ступеней рекомендуется назначать равной 300, 450, 600 мм, а их размеры в плане – кратными 300 мм. Если высота фундамента получается больше высоты нижней плитной части Н _р, требуемой по расчету, то она увеличивается за счет подколенника (рис. 5.4, д ).

Для заделки колонн в фундаменты устраивают стака­ны, глубина которых принимается равной глубине заделки колонны плюс 50 мм для рихтовочного подстилающего слоя раствора. Глубина заделки колонны должна удовле­творять требованиям анкеровки ее рабочей арматуры и при­нимается равной (1...1,5) большого размера сече­ния колонны, но не менее 25d, где d – диаметр продоль­ных рабочих стержней колонны.

Размеры подошвы фундаментов зданий (если основание сло­жено нескальными грунтами) определяются из расчета основа­ний по деформациям (по второму предельному состоянию) на не­выгоднейшие комбинации изгибающих моментов и нормальных сил от нормативных нагрузок. Для облегчения расчета по де­формациям допускается определять суммарную нормативную нагрузку на основание по усилиям от расчетных нагрузок путем деления последних на осредненный коэффициент перегрузки 1,2.

Верхний обрез монолитных фундаментов под монолит­ные колонны (рис. 5.4, е, ж) принимается на уровне верха фундаментной балки, а при ее отсутствии – на отметке – 0,05, то есть на 50 мм ниже уровня пола. Для монолитных колонн размер подколенника увеличивают на 50 мм в каж­дую сторону по сравнению с размерами колонны для уста­новки опалубки.

Классы бетона для монолитных фундаментов рекомен­дуется назначать В12,5, В15, для сборных — В15, В20. Бетон для замоноличивания колонны в стакане должен быть не ниже класса В 12,5 и не менее чем на одну ступень выше класса бетона фундамента.

Толщина защитного слоя бетона для рабочей арматуры подошвы монолитных фундаментов должна приниматься не менее 35 мм при наличии бетонной подготовки и 70 мм при ее отсутствии. Толщина защитного слоя в сборных фундаментах должна быть не менее 30 мм.

Подколенники армируют продольной и поперечной ар­матурой по принципу армирования колонн. Площадь се­чения продольной арматуры с каждой стороны подколонни-ка должна быть не менее 0,05 % площади его поперечного сечения. Диаметр продольных стержней не менее 12 мм.

В фундаментах под монолитные колонны продольная арматура должна иметь выпуски для стыковки с арматурой колонн. Длина выпусков назначается в зависимости от класса бетона и арматуры в пределах (З0 ÷ 45)d, где d – диаметр выпускаемых стержней.

Поперечное армирование стенок стакана следует выпол­нять в виде сварных сеток (рис. 5.4 д) с расположением стержней у наружных и внутренних поверхностей. Диа­метр этих стержней следует принимать по расчету, но не менее 8 мм и не менее четверти диаметра продольных стерж­ней подколонника. Расстояние между сетками следует назначить не более четверти глубины стакана и не более 200 мм.

Расчет фундаментов состоит из двух этапов: расчета основания, в результате которого вычисляют размеры по­дошвы, и расчета тела фундамента, на основе которого определяют общую высоту, высоту отдельных ступеней и армирование.

Размеры подошвы фундаментов (первый этап расчета) назначают согласно указаниям норм проектирования осно­ваний зданий и сооружений, рассчитывая основание по несущей способности и по деформациям. Методика этого расчета изложена в курсе оснований и фундаментов. Пред­варительное определение указанных размеров производят исходя из того, чтобы среднее давление р_т на основание под подошвой фундамента от нормативной нагрузки не превышало расчетного сопротивления грунта R_ser.

Рис. 5.6. К расчету центрально нагруженных фундаментов

Опыты показали, что давление под подошвой фунда­мента в общем случае распределяется неравномерно. Одна­ко при расчетах условно принимают, что оно распределено равномерно по одной из указанных на рис. 5.6 и 5.7а эпюр.

Рис. 5.7. К расчету внецентренно нагруженных фундаментов

а – эпюры давления грунта и пирамида продавливания; б – продавливание подколонника через фундамент при большей толщине дна стакана; в – продавливание колонны через фундамент при малой толщине дна стакана; г – продавливание колонны через фундамент его верхней грани

Размеры подошвы фундамента считаются достаточными, если

Для определения площади сечения рабочей арматуры подошвы фундамента выбирают сечения по грани колонны т по граням ступеней фундамента параллельно его сторонам и рассматривают сечения в качестве защемления консольных выступов фундаментов (рис. 5.8).

Рис. 5.8. К расчету арматуры по подошве фундамента

Продольную арматуру железобетонного подколонника рассчитывают как для внецентренно сжатого элемента коробчатого сечения (рис. 5.9 а) на уровне дна стакана (сечение 1 – 1), приводя его к двутавровому и прямоугольного сечения в месте подколонника с плитной частью фундамента (рис. 5.9).

Рис. 5.9. К расчету подколонника

Сборные фундаменты для трехшарнирных рам конструируют и рассчитывают. Особенность этих фундаментов заключается лишь в том, что стойки рам сопрягаются с ними шарнирно и в связи с необходимостью восприятия распора в плоскости рамы они делаются несимметрично, вытянутыми в направлении действия раствора (рис.5.10).

Рис. 5.10. Сборные фундаменты под трешарнирные рамы

5.4. ЛЕНТОЧНЫЕ ФУНДАМЕНТЫ

Дата добавления: 2014-01-11