Тепловой расчет

a

где

w

H

— межосевое расстояние, мм; [s]

— в Н/мм2; T

— в Н.м.

При работе червячных передач вследствие их не-

высокого КПД выделяется большое количество теплоты.

w

Полученное расчетным путем значение a

округляют в

Мощность (1 – h) Р, потерянная на трение в зацеплении и

большую сторону до стандартного значения или до бли- жайшего значения из ряда нормальных линейных размеров. Расчет по напряжениям изгиба. Расчет зубьев червячного колеса на изгиб аналогичен расчету зубьев цилиндрических косозубых колес. В формулу (8.8) вводят поправки, связан- ные с представлением входящих в нее величин через пара- метры червячной передачи и учитывающие более высокую

подшипниках, а также на размешивание и разбрызгивание масла, переходит в теплоту, нагревая масло, детали пере- дачи в стенки корпуса, через которые она отводится в ок- ружающую среду. Если отвод теплоты недостаточен, то передача может перегреться. При перегреве резко уменьша- ется вязкость масла и возникает опасность заедания, что может привести к выходу передачи из строя.

68 69

T

Тепловой расчет червячной передачи при установившем- ся режиме работы производят на основе теплового баланса, т.е. равенства тепловыделения QВ и теплоотдачи QО.

Тепловой поток, Вт (тепловая мощность), передачи в

К = 12... 17. Большие значения принимают при незначительно шероховатых и чистых поверхностях наружных стенок, хорошей циркуляции воздуха вокруг корпуса и интенсивном перемешивании масла (при нижнем расположении червяка).

одну секунду

QB = 10

3(1 - h )P1,

B

B

По условию теплового баланса Q

= QO

, т.е.

1

где h — КПД червячной передачи; Р — мощность на червяке, кВт;

103(1 – h) P

= KT (tм

– t) А (1 + l),

= 2 2

Tn

P1 9550 h. (11.25)

откуда температура масла в корпусе червячной передачи при непрерывной работе без искусственного охлаждения

2 2

Здесь Т

— в Н.м; n

— в мин–1.

) 3 []

10

tм = tB +

(1 -h )P1 £ t.

(11.26)

м

Тепловой поток, Вт (мощность теплоотдачи), наружной

поверхности корпуса редуктора в одну секунду

Значение[ t ] м

KTA(1 +l )

зависитот марки масла: [ t ] м

= 85...95°С.

Qo=KT (tм – tB) A (1 + l),

где А — площадь поверхности корпуса, омываемая внутри маслом или его брызгами, а снаружи воздухом, м2.

aw, мм
А, м2	0,19	0,24	0,36	0,43	0,54	0,67	0,8	1,0

Поверхность днища корпуса не учитывают, так как она не омывается свободно циркулирующим воздухом. Приближенно поверхность А охлаждения корпуса можно принимать в зависимости от межосевого расстояния:

Если при расчете получают tм >[ t ] м, то необходимо уве- личить поверхность охлаждения А, предусмотрев охлажда- ющие ребра (ребра располагают вертикально, в расчете

учитывают только 50% поверхности ребер), или применить искусственное охлаждение, например, обдувом корпуса воз- духом с помощью вентилятора, насаженного на вал червяка

(ребра располагают горизонтально). В этом случае

м B

t = t

3

+ 10(1 -h )P £[ t ].

м

1

(11.27)

l — коэффициент, учитывающий отвод тепла от днища редуктора в основание. При установке редуктора на металлической плите или

(0,7KT + 0,3KTB)A

раме l = 0,25; на бетонном или кирпичном основании l = 0;

tB — температура воздуха вне корпуса (в условиях цеха tB =20°C);

tм — температура масла в корпусе передачи, °С; КT — коэффициент

теплопередачи, характеризующий тепловой поток, передаваемый в

секунду одним квадратным метром поверхности корпуса при перепаде температур в один градус (зависит от материала корпуса редуктора

и скорости циркуляции воздуха — интенсивности вентиляции помещения).

Для чугунных корпусов при естественном охлаждении

Глава 12. РЕДУКТОРЫ

Дата добавления: 2014-01-20