Лекция 18

Тема 7. Водный режим блоков на сверхкритические параметры

Главная особенность ведения водных режимов таких блоков состоит в том, что: блоки строятся на большую мощность (300, 500, 800, 1200 МВт), поэтому очень велика ответственность в случае аварии блока, огромные денежные потери; такие блоки имеют прямоточные котлы и, если в питательной воде имеются примеси, то вивести их из неё, например с продувкой, как это имеет место в барабанных котлах, возможности нет. Они либо остаются в паре или все перейдут в накипь. Поэтому требования к качеству питательной воды здесь очень жёсткие, вода практически не должна иметь примесей, что контролируется удельной электропроводностью χ‹0,3 мкСм/см, причём требования все более возрастают и за рубежом это уже 0,1 мкСм/см. (Для идеально чистой воды χ приближается к 0,055 мкСм/см).

7.1. Схема ВР

Схема водного режима блоков сверхкритических параметров (СКП) наведена на рис.7.1.

Для таких блоков понятие ВР характерно для всего блока в целом и нет потребности говорить о ВР котла и КПТ отдельно, как это имеет место для ТЭС с барабанными котлами. Особенность ведения ВР состоит в том, что котел однопроходной, поэтому концентрирования примесей здесь нет, а понятие сепарации пара теряет смысл. Как свидетельствует опыт, все примеси дают отложения на наиболее напряженных поверхностях нагрева, прежде всего в нижней радиационной части (НРЧ) котла. Високие требования к качественному составу питательной воды делают невозможной роботу блока без очистки конденсата. Поэтому является обязательным наличие блочной обессоливающей установки (БОУ). Кроме того достичь високого качества питательной воды возможно только при локальных очистках отдельных, особенно загрязненных потоков (возвратные конденсаты от сторонних потребителей, дренажи конденсата, особенно от бойлеров тепловой сети и т.д.).

Рис.7.1. Схема водного режима блоков сверхкритических параметров

7.2. Точки контроля ВР блоков СКП

Основные точки контроля наведены на схеме, рис.7.1.

Точка 1. Питательная вода. Наиболее ответственная точка контроля. По правилами технической эксплуатации нормируются величины, наведенные в табл.7.1.

Таблица 7.1

Нормы состава питательной воды блоков СКП

Показатель	Величина
Жо , мкг-єкв/л	Не более 0,2
Na, мкг/л	Не более 5
SiO2, мкг/л	Не более 15
Fe, мкг/л	Не более 10
Cu, мкг/л	Не более 5
χ, мкСм/см	Не более 0,3
O2, мкг/л	ГАВР	Не более 10
Кислородный	100... 400
pH	ГАВР	9,1±0,1
Кислородный	7 либо 7,7, или 8… 8,5
NH3, мкг/л	Не более 1000
N2H4, мкг/л	20 … 60

Кроме того, нормируется общее содержание нефтепродуктов до 100 мкг/л.

Контролируются: автоматически Na, χ, pH, SiO₂, O₂, H₂; ручным анализом SiO₂ - 1 раз за смену, Na, O₂, N₂H₄ – 1 раз в сутки, NH₃, Fe, Cu, нафт. – 1 раз в неделю.

Точка 2. Пар. Нормируются такие параметры, табл. 7.2.

Таблиця 7.2

Нормы качества пара блоков СКП

Показатели	Na	χ	pH	SiO2
Единицы величин	мкг/л	мкСм/см	ГАВР	О2	мкг/л
Величина	≤ 5	≤ 0,3	≥ 7,5 6,5

В этой точке контролируются: автоматически χ, SiO₂, H₂; ручным анализом SiO₂, Na – 1 раз в сутки,Fe, Cu, CO₂ – 1 раз в неделю.

Точка 3. На схеме ВХР блоков СКП точка под таким номером пропущена, поскольку понятие парогенераторная вода – для блоков СКП не существует.

Точка 4. Конденсат до БОУ. Состав его нормируется параметрами, наведенными в табл.7.3

Таблиця 7.3

Нормы качества конденсата блоков СКП

Показатели	ЖО	χ	O2
Единицы величин	мкг-екв/л	мкСм/см	мкг/л
Величина	≤ 0,5	≤ 0,5

Близкие к указанным в табл.7.3 параметры точки 9 – добавочной воды, табл.7.4.

Таблиця 7.4

Нормы качества добавочной воды блоков СКП

Показатели	Na	χ	Жо	SiO2
Единицы величин	мкг/л	мкСм/см	мкг-екв/л	мкг/л
Значения	≤ 15	≤ 0,5	0,2

Контролируются: автоматически - χ, SiO₂, рН; ручным анализом SiO₂, Na, Ж_о - 1 раз в сутки; Fe, Cu – 1 раз в неделю.

Точка 5. Конденсат после БОУ. После БОУ нормы качества конденсата должны соответствовать нормам в питательной воде.

Контролируются: Автоматически - χ, SiO₂, рН, О₂; ручным анализом SiO₂, Na, О₂, Fe - 1 раз в сутки; рН, Cu - 1 раз в неделю.

Точки 6,7 - объем контроля такой, как и в точке 1.

Точка 8. Дренажи ПВД. Ручной контроль на железо 1 раз в сутки.

Точки 9, 10. Дренажи ПНД и сетевых подогревателей. Контролируются: автоматически O₂, ручным анализом O₂, Fe - 1 раз в сутки.

Пример распределения примесей по тракту бл. СКП приводится на рис.7.2.

Рис.7.2. Распределения примесей по тракту блоков СКП

7.3.Возможные водные режимы

Для блоков сверхкритических параметров допускаются ПТЭ:

- щелочной гидразино-аммиачный ВР (ГАВР), в том числе так называемый восстановительный с дозированием только гидразина;

- нейтральный (окислительный), в том числе с дозированием кислорода, с дозированием воздуха, с дозированием перикиси водорода, небольшой дозы аммиака;

- комплексонный.

7.3.1. Щелочные режимы (ГАВР).

Это водные режимы, которые были основными для всех блоков СКП из прямоточными котлами в начале ихнего введения в эксплуатацию (60-тые годы XX столетия) как в СССР, так и за рубежом, поэтому часто ГАВР называют традиционным. В последние 30 лет внедрялся альтернативный этому режиму нейтрально-окислительный режим, что совпало со строительством новых блоков на Украине, которые были запроэктированы и сооружены на этот нейтрально-окислительный режим. Успешность режима способствовала тому, что теперь на Украине все блоки ТЭС на СКП работают на новом режимове. В Росии приблизно 50 %. Дольше всего придерживались традиционного режима в США и Японии. Однако сейчас и они активно переходят на новые режимы.

7.3.2. Нейтральные водные режимы

Подробно они рассматриваются в [19]. Главная особенность этих режимов состоит в отказе от дозирования аммиака, в связи с чем рН поддерживается на уровне его нейтрального значения - 6,5...7,5.

Ещё раз следует напомнить, что на этом режимове работают 100% блоков СКП на Украине, приблизительно половина – в Росии с тенденцией к переходу всех блоков СКП на этот режим. Такая же тенденция сохраняется и в других странах (позже всего переход на этот режим начался в США). Это свидетельство успешности режима.

7.3.2.1.Нейтральный окислительный ВР с дозированием кислорода

Подробно режим рассмотрено в [19], а аспекты практического внедрения - в [20]. Водный режим предложен и использован в ФРГ в 1967 р. в Гамбургской энергосистеме. Автор режима - Р.Фрайер. В СССР активно помогали внедрению в практику этого режима О.И.Мартинова (МЭИ), М.Е.Шицман (ЭНИН).

Условия использования следующие: удельная электропроводность питательной воды χ ≤ 0,15 мкСм/см; ПНД исполняются из трубок из нержавеющей стали; тщательная отмывка блока от отложений до перехода на этот режим; величина рН = 6,6... 7,5; концентрация кислорода 200... 400 мкг/кг.

Идеология режима: при такой чистоте конденсата и питательной воды дозирование кислорода обеспечивает образование и поддержку на теплопередающей поверхности из стали защитной пассивирующей пленки, которая в основном состоит из магнетита Fe₃O₄. Эта пленка защищает метал от избыточной коррозии. Пленка микронной толщины, прочно скреплена с поверхностью металла и не отстает от нё.

Если в воде появляются какие либо примеси (как катионы, так и анионы) и повышается удельная электропроводность, то пленка теряет свою стойкость. Наличие каких либо примесей ведет к образования растворимых комплексов, которые включают в себя окислы железа, эти комплексы способствуют переходу в раствор образовавшейся пленки и защитное и пассивирующее её действие утрачивается.

Эффект: сокращаются эксплуатационные денежные расходы на реагенты; значительно возрастает длина фильтроцикла БОУ (почти в 6 раз сравнительно с ГАВР); отложения в НРЧ уменьшаются в 3... 4 раза.

Кислород из баллонов подается на вход питательного насоса. Возможно использование также бездеаэраторной схемы. Тогда кислород подается на вход КЕН-2. Вариант с бездеаэраторной схемой не нашел распространения из-за необходимости удалять из воды углекислый газ, который при его накоплении не разрешает надежно поддерживать нейтральне значения рН.

Для поддержания нейтрального значения рН допускается незначительная коррекция аммиаком.

7.3.2.2.Нейтрально-окислительный режим с дозированием воздуха

Этот режим используется преимущественным большинством блоков сверхкритических параметров, в том числе всеми ураинскими ТЭС сверхкритических параметров. Его популярность объясняется его простотой. Содержание поцессов, протекающих в теплоносителе при этом режиме то же самое, что и кислородного ВР, однако здесь используется как корректирующий агент воздух, точнее – кислород, который подается в воду с воздухом. Условия использования те же самые, что и в случая кислородного ВР. Эффективность режима также почти такая же.

Недостатки: опасность попадания в теплоносители примесей воздуха, прежде всего- углекислого газа, а также пылевидных частиц (песка, глины, органических соединений, пылинки твердого топлива); повышенное содержание в тракте неконденсирующихся газов за счёт азота.

Углекислый газ, как и органические кислоты – продукты разложения органических примесей, могут привести к снижение рН меньше ежели 6,5, что опасно с точки зрения коррозии. Пылевидные частицы могут дать отложения в тракте как котла, так и турбины. Они также могут привести к эрозионному износу проточной части (лопаток) турбины. Повышенное содержание неконденсирующихся газов ведет к росту расходов пара на оттяжку, эвакуацию их из паровых камер подогревателей, деаэратора, а также обуславливает добавочную нагрузку на основные эжекторы конденсатора турбины, что может в свою очередь вызвать повышение давления в конденсаторе и как результат - снижение эффективности работы блока.

Поэтому при построении схемы дозирования воздуха используют воздушные фильтры с слоем активированного угля либо слоем вспушенной целюлозы, смоченной аммиачной водой. Подачу воздуха возможно осуществлять на вход КЕН-2. В этом случае для подачи воздуха используют одноступенчатый эжектор. Вариант с двумя ступенями последовательно работающих эжекторов употребляется при дозировании на вход питательного насоса.

7.3.2.3. Нейтрально-окислительный водный режим с дозированием перекиси водорода

Используется в ФРГ. Идеология та же самая, что и других нейтральных режимов. Поскольку перекись водорода термически нестойкая то при её дозировании в воду при повышенной температуре происходит её разложение на воду и кислород.

2 Н ₂О₂ → 2 Н ₂О + О₂.

Считается, что освободившийся кислород более активный, поэтому использование перекиси водорода более эффективно. Это подтверждается экспериментальными данным, табл. 7.5.

Таблиця 7.5

Данные о скорости отложений в НРЧ для разных режимов

Скорость отложений	Р е ж и м и
ГАВР	кислородный	с Н2О2
jo, мг/(м^2ч)	33,4	9,45	5,43

Доза перекиси водорода составляет 220... 280 мг /кг.

При всей схожести процессов нейтрально-окислительный водный режим с дозированием перекиси водорода не следует отождествлять с другими НКВР. Во- первых процесс разложения начинается с температуры t >70^оС. Во-вторых он длителен и растягивается по тракту. В- третьих при дозировании Н₂О₂ вероятно комплексование железа перекисью водорода. Образующиеся комплексы с железом при термическом разложении создают в тракте защитные магнетитовые пленки, аналогично как это происходит при комплексонном ВР на основе ЭДТА. Они схожи по химсоставу и результатам.

Недостаток: в области ПНД:

- из-за отсутствия разложения Н₂О₂ защиты от коррозии нет;

-перекись водорода токсична, взрывоопасна.

7.3.3. Комплексонный водный режим блоков СКП

Идеология режима рассматривалась уже в разделе для блоков докритических параметров. Здесь есть некоторые различия, связанные прежде всего с применением прямоточных котлов.

Предложен МЭИ и внедрен Союзтехэнерго на Костромской ГРЭС. При таком режиме дозируются аммиак, гидразин и комплексон. Таким образом этот режим возможно рассматривать как некоторою разновидность ГАВР. В качества комплексона используется аммонийная соль ЭДТА двух или большей степени замещения. (Для простоты двухзамещенную соль возможно записать в виде(ΝН₄)₂Н₂У).

Схемы приготовления и дозирования сохраняются такими ж, как и в случая ГАВР. Дозирование ведётся на вход бустерных насосов. Доза комплексона рассчитывается по соотношению () либо по упрощенному уравнению:

d_едта = 6,7 С _Fe + 6,0 (С_Cu + С_Zn), (7.2)

где С _Fe, С_Cu, С_Zn - концентрации соответственно железа, меди и цинка.

При расчетах используют соответствующие единицы концентраций. Обычно рассчетная доза составляет 60... 80 мкг/л. Концентрация корректирующего раствора комплексона 1,5... 3 г/л. Режим позволил улучшить условия эксплуатации блока за счёт:

- образования защитной магнетитовой пленки на поверхностях нагрева и уменьшения интенсивности коррозии, пленка образуется в процессе разложения комплексных соединений;

- более равномерного распределения отложений (пленки) по поверхности; снижения скорости роста температуры маталла за счёт более высокой теплопроводности пленки;

- повышения межпромывного периода блока до 18 тыс. час. против 4 тыс.час. при традиционном ГАВР;

- предупреждения выноса “твердых“ частиц окислов железа в турбину.

Недостатки ВР: газоподобные продукты розложения комплексонатов перегружают эжекторы конденсаторов турбин; БОУ остается в той же мере загруженной аммиаком, как и при ГАВР; комплексон дорогой.

Указанные недостатки, несмотря на положительные результаты, не позволили широко распространить этот режим. По признанию одного из авторов этого режима – Т.Х.Маргуловой. – режим проигрывает в эффективности нейтрально-кислородному режиму.

7.3.4. Блочная обессоливающая установка

7.4. Особенности ВР конденсаторов турбин СКП

Работа конденсаторов в блоках СКП и блоках на докритические отличаются мало, в основном повышенными производительностями, расходами и размерами.

7.4.1. Схемы конденсаторов

С точки зрения организации ВР важным является способ организации движения потоков пара и неконденсирующихся газов в конденсаторах. Они разнообразные и сложные, что связано с очень большими объемами конденсаторов и большой поверхностью нагрева. Возможные схемы наводятся в [1].

7.4.2. Деаэрация в конденсаторе

В конденсаторе происходит образование жидкой фазы, отделение воды от пара и отделение, а затем удаление всех газов, что не конденсируются. Однако большой объем парового пространства и большая длина пути, который проходять капли, струи и пленки конденсата в процессе конденсации ведут к обратному процессу поглощения конденсатом неконденсирующихся газов. Этому помогает явление “переохлаждения“ конденсата, т.е. снижение его температуры ниже температуры насыщения. В этом случае возрастает растворимость газов в воде. Чтобы предотвратить эти процессы и более глубоко удалить газы (прежде всего кислород) в конденсаторах встраивают деаэрационные ступени, которые размещают чаще всего в конденсатосборнике.

7.4.3.Предупреждения присосов охлаждающей воды

В конденсаторах турбин происходит наиболее существенное загрязнение конденсата за счёт того, что часть охлаждающей воды попадает сквозь неплотности поверхности теплообмена в паровое пространство, что рассматривалось уже в разделе 2.9.2. Сделать идеальную плотность конденсатора не позволяют несколько причин. Во-первых, значительный перепад давления между давлением охлаждающей воды (2 бар, т.е. 200 кПа) и давлением в конденсаторе (вакуум, всего 3...5 кПа).Во-вторых, невозможность обеспечить идеальную плотность присоединения трубок к трубной доске. Это осуществляется с помощью вальцовки концов труб, заведенных в отверстия трубной доски. Кроме того, следует считаться с огромными размерами поверхности и большим числом трубок, что делает вероятным коррозионные разрушения трубок за счёт питтинговой коррозии, которая характерна для латуней.

В случае высоких требований к плотности конденсатора его выполняют с некоторыми конструктивными и технологическими улучшениями. Это делает его более дорогим однако гарантируется уменьшение присосов. К этим улучшениям принадлежит: использование двойных трубных досок; организация солевых отсеков; сварка по торцам трубок; уплотнение трубных соединений с помощью специальных замазок (жидкого найрита).

В варианте использования двойной трубной доски с образованием “солевого“ отсека в промежутке между трубными досками в этот отсек попадают основные присосы охлаждающей воды, вызванные неплотностью вальцовки. Конденсат в этом промежутке будет загрязнен, поэтому его обязательно доочищают, например, на ФСД в то время как основная, чистая масса конденсата может перепускаться, минуя ФСД.

7.4.4.Методы предупреждения отложений в конденсаторах

В конденсаторах турбин отложения имеют место в основном с внутренней стороны конденсаторных трубок, которая контактирует с охлаждающей водой, состав которой либо совпадает с составом природной воды (при прямоточной схеме охлаждения конденсаторов турбин), либо концентрация примесей превышает концентрацию в природной воде за счёт их концентрирования (оборотные схемы охлаждения с градирнями и т.др.). И в первом, и во втором вариантах вероятность отложений очень велика. Основным накипеобразователем является карбонат кальция СаСО₃, кроме того, отлагаются органические примеси в виде колоний живых растений и микроорганизмов, особенно летом.

Для предупреждения отложений используют те же приемы, которые уже вспоминались в разделе 2.9.2: подкисление охлаждающей воды кислотой Н₂SО₄ или иной (органической) кислотой; подкисление охлаждающей воды дымовыми газами (введение в воду СО₂); очистку упругими резиновыми шариками; оброботку добавочной воды, которая подается для покрытие потерь воды в замкнутой системе охлаждения, с удалением карбоната кальция,например - известкованием.

7.5. Отложения в турбинах блоков сверхкритических параметров

Типовый характер отложений в турбинах СКП приводится на рис. 7.3., см. также [2,рис.15.1].

Анализ этих данных свидетельствует, что ГАВР и с точки зрения условий работы турбины является наиболее неудачным режимом, в том числе и при использовании латунных трубок. Поэтому для турбин, как и для блоков в целому более перспективным является нейтрально-окислительный режим с трубками ПНД из нержавеющей стали. Более подробно смотри [1, 2].

7.6. Мероприятия по сохранению режимов блоков СКП

К ним принадлежат: использование плотных систем в конденсаторах турбин; обязательная очистка всего конденсата на БОУ (в составе механических фильтров и ФСД); использование ЭМФ для очистки високотемпературных дренажей конденсатов.

Рис. 7.3. Распределение отложений по ступеням турбины СКП

Вопросы для самоконтроля

1. Какие требования необходимо соблюсти при использовании нейтрально-окислительных режимов(НОР) блоков СКП?

2. Как организовывается НОР, варианты дозирующих реагентов.

3. Какие особенности ВХР парового участка и КПТ блоков СКП?

Список литературы

Основная

1. О.О.Кардасевич. Водні режими теплових і атомних електростанцій: Навчальний посібник, Одеса, Наука і техніка, 2005, 129 с.

Дополнительная

2. Т.Х. Маргулова, О.І. Мартинова Водные режимы тепловых и атомных электростанций - М.: Высшая школа, 1991

3.Правила технической эксплуатации электростанций и сетей. М. Энергоатомиздат. 1991.

4. Белан Ф.И. Водоподготовка (расчеты, примеры, задачи).− М.: Энергия, 1980.− 256 с.

5.Белокононова А.Ф. Водно-химические режимы тепловых электростанций.− М.: Энергоатомиздат, 1985.− 248 с.

6.Справочник химика-энергетика. Под ред. С.М.Гурвича. в З-х т. т.1. Водоподготовка и водный режим парогенераторов.- Изд. 2-е, перераб. и доп. М., Энергия, 1972. − 456 с.

7.Краткий справочник физико-химических величин. Зад ред. А.А.Равделя и А.М.Пономаревой. Изд.8-е перераб. −Л.: Химия, 1983. –232 с.

8.Кострикин Ю.М. и др. Водоподготовка и водный режим энергообъектов низкого и среднего давления: Справочник.− М.: Энергоатомиздат, 1990. – 254 с.

9.Субботина Н.П. Водный режим и химический контроль на ТЭС: Учеб. для техникумов. 2-е изд. перераб. − М.: Энергоатомиздат, 1985. – 312 с.

10.Герасимов В.В., Касперович А.И., Мартынова О.И. Водный режим атомных электростанций.─М.: Атомиздат, 1976. - 400 с.

11.Стырикович М.А. и др. Процесы генерации пара на электростанциях: Учеб. для энергетических специальностей вузов.− М. Энергия, 1969.−312 с.

12.Глебов В.П. и др. Внутритрубные образования в паровых котлах сверхкритического давления. − М.: Энергоатомиздат, 1983. -240 с.

13.Акользин П.А. Корозия и защита металла теплоэнергетического оборудования. − М.: Энергоиздат, 1982. -304 с.

14. Вайнман А.Б. Предупреждение коррозии барабанных котлов высокого давления.- М.: Энергоатомиздат, 1985. ─ 232 с.

15. Кутепов А.М. и др. Гидродинамика и теплообмен при парообразовании. Зад ред. Л.С. Стермана. Учеб. засобие для втузов. − М.: Высш. шк., 1977. − 352 с.

16. Мещерский Н.А. Эксплуатация водоподготовительных установок электростанций высокого давления.─ 2-е изд., перераб. − М.: Энергоатомиздат, 1984. ─ 408 с

17. Маргулова Т.Х. Применение комплексонов в теплоэнергетике. ─М.: Энергоатомиздат, 1986.─ 280 с.

18. Мамет А.П. Коррозия теплосилового оборудования электростанций. ─ М, Л.: Госэнергоиздат, 1952. ─296 с.

19. Шицман М.Е.Нейтрально-кислородный режим на энергоблоках СКД.─ М.: Энергоатомиздат, 1983.─136 с.

20. Водно-химические режимы и надежность металла энергоблоков мощностью 500 и 800 МВт /Зад ред. В.Г.Дорощука, В.Б.Рубина.─М.: Энергоатомиздат, 1981.─296 с.

21. Теплоноситель первого контура ядерных реакторов типа ВВЭР–1000, технические требования до качеству, способы обеспечения. ГНД 95.1.06.02.001-97 Изд. офиц.. Госкоматом Украины, 1997. – 25 с.

22. Теплоноситель первого контура ядерных реакторов типа ВВЭР – 440, технические требования до качеству, сзасобы обеспечения. ГНД 95.1.06.02.003-97 Изд. Офиц. –ДО.: Госкоматом Украины, 1997. – 29 с.

23. Мартынова О.И., Копылов А.С. Водно–химические режимы АЭС, системы их заддержания и контроля..─М.: Энергоатомиздат, 1983.─96 с.

24. Демченко В.А., Кардасевич О.А. Гидродинамика парогенераторов ПГВ–1000 и ее связь с распределением примесей и измерением уровня воды. //Холодильная техника и технология № 1, 2003.─ с. 39 –44.

25. Горбуров В.И., Зорин В.М. Моделирование на ЭВМ гидродинамики водяного объема парогенератора ПГВ– 000.// Теплоенергетика № 5, 1994.- С. 22 –29.

26. Коростелев Д.П. Водный режим и обработка радиоактивных вод АЭС.─М.: Энергоатомиздат, 1983.─240 с.

27. Тихомирова Ю.Ю. Совершенствование контроля водного режима барабанных котлов сверхвысокого давления. Автореферат диссертации. Иваново. 2007.23 с

28. Тепловые и атомные электрические станции. Справочник / Под общей редакцией В.А.Григорьева и В.М.Зорина/ книга 3.- М.; Энергоатомиздат, 1989.─603 с.

Методические указания

29. Кардасевич О.А., Ковальчук В.И. и др. Методические указания до лабораторным работам по курсу " Водный режим ТЭС и АЭС" для студ. спенц ТВТ, Одесса, ОПИ, 1996, 37 с.

30.Кардасевич О.О.Методичні вказівки до курсового та дипломного проектування по водному режиму ТЕС та АЕС "Розрахунок показників ВХР котла та парогенератора АЕС ", Одеса, ОДПУ, 2001, 30 с.

31.Методуказания до курсовому проектированию по водному режима ТЭС и АЭС для студ. спец. 10.06 / О.А.Кардасевич и др./. ─ Одесса: ОПИ, 1990. –20 с.

32.Методичні вказівки до курсової работы з дисципліни «Тепломасообмінні процесиі апарати»: Расчет деаэратора и подогревателя змішування для студентів за фахом “Технология воды и топлива на ТЭС” / О.О. Кардасевич.─Одеса: ОНПУ, 2002.─42 с

Дата добавления: 2014-10-15