Санитарно-защитная зона ТЭС, ТЭЦ, котельных

Определение нормативов выбросов для реконструируемых, расширяемых, строящихся и проектируемых ТЭС, ТЭЦ и котельных

7.1. При разработке проектной документации для реконструируемых, расширяемых, строящихся и проектируемых ТЭС, ТЭЦ и котельных при определении величин максимальных выбросов следует рассматривать режим работы оборудования, соответствующий средней температуре наиболее холодной пятидневки. Расчеты рассеивания в этом случае проводятся также при температуре наружного воздуха, равной средней температуре наиболее холодной пятидневки.

8.1. При рассмотрении проектов нормативов ПДВ для ТЭЦ, работающих на газовом топливе и имеющих в качестве резервного топлива мазут, возникает вопрос об определении размеров нормативной санитарно-защитной зоны.

В соответствии с подразделом 4.2, пунктом 2 СанПиН 2.2.1/2.1.1.1200-03 [41], размеры СЗЗ для таких ТЭЦ могут быть или не менее 500 м, или не менее 300 м.

В этом случае, если на ТЭЦ мазут в качестве резервного топлива сжигается одновременно с газообразным, то ТЭЦ относится к предприятиям третьего класса с СЗЗ не менее 300 м.

8.2. В связи с тем, что проект нормативов ПДВ предприятия не является документом, устанавливающим или корректирующим величину нормативной санитарно-защитной зоны, требование о необходимости определения расчетной концентрации по вертикали с учетом высоты жилых зданий в зоне максимального загрязнения атмосферного воздуха от котельной, изложенной в п.4 подраздела 4.2 в [41], не учитывается при разработке проекта нормативов ПДВ для котельных.

9.0 «Методике определения выбросов загрязняющих веществ в атмосферу при сжигании топлива в котлах производительностью менее 30 тонн пара в час или менее 20 Г кал в час» [32]

9.1. Для облегчения пользования данной методикой НИИ Атмосфера выпущено методическое письмо № 335/33-07 от 17 мая 2000 г. [67].

В письме № 838/33-07 от 11.09.2001 г. [65] приведены изменения к данному методическому письму. Эти изменения заключаются в следующем:

Пункт 3.

Значение коэффициента К в формуле (7), учитывающего характер топлива, следует принимать для торфа и дров равным 0,400.

Пункт 5.

В формуле (31) коэффициент 0,35 заменяется на 11,0.

Пункт 6.

При наличии в газообразном топливе сероводорода расчет выбросов оксидов серы производится по формулам (35) и (37). Расход натурального топлива в формуле (35) г/с (т/г) рассчитывается по формуле:

B(г/с)=10^3ρг(кг/нм^3)·B(нм^3/с), B(т/год)=ρг(кг/нм^3)·B(тыс.нм^3/год),

где ρ_г - плотность газа, кг/нм³.

При наличии в газообразном топливе сероводорода (Н₂S), концентрация которого в газе определена в объемных процентах, содержание серы в топливе на рабочую массу в процентах рассчитывается по соотношению

(П.5.3)

где кг/нм³ - плотность сероводорода при нормальных условиях;

Н₂S - объемная концентрация сероводорода в газе, %.

В дополнение к вышеизложенному, при наличии в топливе меркаптановой серы для оценки выбросов оксидов серы необходимо учитывать следующее;

а) Приводимая в ГОСТе 5542-87 «массовая концентрация меркаптановой серы, г/м³» относится к смеси природных меркаптанов, т.е. одоранту с кодом 1716, и отражает содержание серы (г) в одном кубическом метре природного газа при нормальных условиях, определённое по данным инструментального анализа. С той же размерностью (тем же методом анализа) можно определить и массовую концентрацию этил меркаптана.

б) Для расчётов по формуле (35) Методики [32] эту величину, или содержание сероводорода в газе (г/м³), следует пересчитать на массовое содержание серы в %:

(П.5.4)

где:

С_s - массовая концентрация меркаптановой серы, г/м³

ρ _г - плотность природного газа при нормальных условиях, г/м³

Δ S^r - содержание серы в масс.%

(П.5.5)

- массовая концентрация сероводорода в природном газе, г/м³

0,94 - массовая доля серы в сероводороде, равная отношению молекулярных масс серы и сероводорода (32/34=0,94).

в) По аналогии с предыдущим, массовая доля серы в этилмеркаптане (метантиоле) равна:

32/62=0,52

Поэтому при задании концентрации этилмеркаптана в об. % к значению содержания серы S^r в формуле (35) прибавляется величина

(П.5.6)

где:

- плотность паров этилмеркаптана, численно равная отношению его молекулярной массы к молекулярному объёму (62/22,4 = 2,77);

C₂H₅SH - объемная концентрация этилмеркаптана (метантиола) в газе, %.

Пункт 7.

Для газообразного топлива при расчете выбросов оксида углерода по формуле (38) требуется, чтобы величина расхода топлива имела размерность [г/с] - при определении максимальных выбросов и [т/г] - при определении валовых выбросов.

Расход топлива в г/с и т/год в этом случае рассчитывается по формулам, приведенным в предыдущем пункте. При этом, значение низшей теплоты сгорания газообразного топлива Q_i^r [МДж/нм³] необходимо перевести в размерность Q_i^r [МДж/кг], т.е. разделить на плотность газа ρ _г[кг/нм³]. Таким образом, формула (38) для газообразного топлива принимает следующий вид:

- при определении максимальных выбросов:

MCO=B·CCO·(1-q4/100),

(П.5.7)

где В - расход топлива, нм³/с;

С_СO - имеет размерность [г/нм³];

- при определении валовых выбросов:

MCO=10^-3·B·CCO·(1-q4/100),

(П.5.8)

где В - расход топлива, тыс.нм³/год;

С_СO - имеет размерность [кг/тыс.нм³].

Данные формулы (П.5.7) и (П.5.8) для расчета выбросов оксида углерода при задании расхода топлива в объемных единицах ([м³/с] или [тыс.м³/год]) уже учитывают перевод этих единиц в размерность [г/с] или [т/год]. Каких-либо дополнительных пересчетов из одной размерности в другую не требуется.

При использовании размерности [л/с] расчет максимальных выбросов оксида углерода производится по формуле (38) методики [32] также без перевода этой размерности в размерность [г/с].

Пункт 11.

До уточнения расчетных формул положения данного пункта распространяются и на котлы, имеющие величину теплонапряжения топочного объема q_v<250 кВт/м³ и q_v>500 кВт/м³.

Пункт 12.

Данный пункт письма [67] излагается в следующей редакции:

Вносится изменение в формулу (60):

Кзу=1-η·Z/100),

(П.5.9)

Уточняется определение показателя t_н:

где t_н - температура насыщения пара при давлении в барабане паровых котлов или воды на выходе из котла для водогрейных котлов.

9.2. В дополнение к вышеприведенному в формуле (44) коэффициент q₄ заменяется на коэффициент q₄^ун - потери тепла с уносом от механической неполноты сгорания топлива (%).

Значения потерь тепла с уносом (q₄^ун) для ряда слоевых топок (топки с пневмомеханическими забрасывателями и цепными решетками обратного хода, топки с пневмомеханическими забрасывателями и решеткой с поворотными колосниками, топки с цепной решеткой прямого хода) приведены в письме [67]. Более полные и подробные данные имеются в [86] и [87]. Некоторые из них, наиболее часто запрашиваемые в НИИ Атмосфера, приводятся в табл. П.5.1,

9.3. В настоящее время все большее распространение получают котлы с сжиганием топлива в низкотемпературном «кипящем слое». В качестве топлива чаще всего используется бурый уголь.

В общем случае котлы с сжиганием твердого топлива в низкотемпературном «кипящем слое» предусматривают:

- организацию двухступенчатого процесса сжигания с долей воздуха (5), подаваемого в промежуточную зону факела, 20-30 %;

- организацию острого дутья с возвратом уноса в топку из специальной осадительной камеры и циклона, являющихся частью котельной установки;

- подачу в необходимых случаях известковых присадок в твердое топливо с целью снижения выбросов оксидов серы.

В результате производительность котлов при эксплуатации повышается, как правило, в 1,2-1,5 раза, обеспечивается более полное выгорание топлива, сокращается содержание горючих в уносе, выбросы загрязняющих веществ в атмосферу снижаются. Так, по оценкам АО ВТИ и НПО ЦКТИ выбросы оксидов азота снижаются в 2-4 раза (в зависимости от величины 5), а концентрация золы в 3-4 раза ниже, чем за котлами со слоевым сжиганием топлива. Подача известковых присадок позволяет дополнительно связать более 90% оксидов серы.

При разработке действующей в настоящее время «Методики определения выбросов загрязняющих веществ в атмосферу при сжигании топлива в котлах производительностью менее 30 тонн пара в час...» [32] котлы с «кипящим слоем» не рассматривались. Однако, ориентировочные расчеты выбросов для таких котлов могут быть проведены по данной методике с учетом приведенных выше показателей снижения выбросов.

После установки котлов необходимо предусмотреть инструментальные измерения выбросов загрязняющих веществ в атмосферу.

9.4. В связи с тем, что в некоторых экземплярах методики [32] имеются опечатки, уточняем, что формула (16) имеет следующий вид:

(П.5.10)

9.5. При сжигании сжиженного углеводородного газа (СУГ) (пропана, бутана) при расчете выбросов используются показатели для природного газа.

Выбросы при заправке емкостей СУГ можно рассчитать по «Методике по определению выбросов вредных веществ в атмосферу на предприятиях Госкомнефтепродукта РСФСР» (раздел 2.6.2.2. Выбросы при заправке баллонов автомобилей и при сливе цистерн) [50] или по «Методике расчетов выбросов в окружающую среду от неорганизованных источников нефтегазового оборудования» РД-39-142-00 [60].

9.6. При разработке проектной документации в последнее время часто возникает вопрос об учете выбросов от настенных котлов (печей) при отоплении домов частного сектора. В связи с этим можем дать следующие разъяснения:

9.6.1. Расчеты выбросов, 8 том числе и бенз(а)пирена следует проводить по методике [45], используя показатели для бытовых теплогенераторов. Для природного газа при избытке воздуха α>1,2 по данным [45] выбросы БП отсутствуют.

9.6.2. При расчете выбросов оксидов азота следует учесть их снижение в результате применения рециркуляции дымовых газов. При степени рециркуляции 3-5 % (минимальной) снижение выбросов оксидов азота составляет ≈30%.

9.6.3. Ориентировочный расход топлива на заданной нагрузке 0_К [Гкал/час] можно рассчитать по формуле:

(П.5.11)

где:

В - расход натурального топлива [тыс.м³/час, т/час];

- низшая теплота сгорания натурального топлива [Ккал/м³];

КПД - коэффициент полезного действия [%].

Таблица П.5.1.

Топки со слоевым сжиганием топлива [86, 87, 89]

Наименование	Топки с ручным забросом на неподвижные горизонтальные колосники
Бурые угли	Каменные угли	Антрациты
Типа артемовских, с Апр.=4,2% Wпр.=7,4%	Типа подмосковных, с Апр.=9,5% Wпр.=13%	Прочие, с Апр.=6,5%^*	Прочие, с Апр.=9% Wпр.=10 ч 13%^*	Сортированные, с Апр.=6 ч 4,2% Wпр.=7,4%	При сжигании с шурующей планкой	Типа кузнецких Д и Г, с Апр.=1,4%	Типа донецких Д и Г, с Апр.=3,2%	Прочие марок Д и Г, с Апр.=1,5 ч 4%	Марок СС, Т, с Апр.=1,5 ч 3%	При сжигании с шурующей планкой	Донецкий марки АР, с Апр.=3%	Донецкий марок АС, АМ, АК, с Апр.=2%	Прочие марок АС, АМ, АК
Видимое теплонапряжение зеркала горения qR, кВт/м^2			843?930	581?756						814?930				988?1047
Видимое теплонапряжение топочного объема qv, кВт/м^3	291?465		291?465		291?465
Коэффициент избытка воздуха в топке^*****	1,4	1,1	1,35 1,45	1,40 1,55	1,3	1,3	1,4	1,4	1,4	1,35	1,35	1,5	1,5	1,3-1,35
Доля золы топлива в уносе аун.,%			21											32-55
Потери теплоты от химической неполноты горения q3, %	2,0	3,0	2,0 2,5	3,5 4,0	2,0	0,5	3,0	3,0	5,0	3,0	2,0	2,0	2,0	2,0
Потери теплоты со шлаком q4шл.,%	5,0	7,0	6,2 5,3	7,4 6,2	4,8	2,0	3,0	5,0	2,7	1,8-2,8	3,5	6,0	6,0	1,0-1,8
Потери теплоты с уносом^****** q4унос.,%	1,0	4,0	2,7 2,1	1,6 1,1	2,0	2,5	1,0	1,0	2,3	3,4-3,9	3,1	8,0	5,0	5,2-7,2
Суммарные потери теплоты от механической неполноты горения q4,%	6,0	11,0	9,2 7,7	9,3 7,6	7,1	4,5-5,5	4,0	6,0	5,3	6,0-6,5	7,0	14,0	11,0	6,5-9,3
Давление воздуха под решеткой рдут., кг∙с/м^2
Температура воздуха для дутья tгв, ºС	До 200	До 200	До 200	До 200	До 200		25 или 150-200	25 или 150-200	25 или 150-200	25 или 150-200	До 200

Продолжение таблицы П.5.1.

Наименование	Топки с механическими забрасывателем и неподвижной решеткой	Топки скоростного горения
Антрациты	Каменные угли	Бурые угли
Донецкий антрацит АМ и АС, с Апр.=2%	Типа кузнецких Д и Г, с Апр.=1,4%^*	Типа донецких Д и Г, с Апр.=3,2%^*	Типа кузнецкого 2СС, с Апр.=1,7%^*	Типа ирша-бородинского^*, с Wпр.=8,8% Апр.=4,2%^*	Типа артемовского^*, с Wпр.=7,4% Апр.=4,2%^*	Типа веселовского^*, с Wпр.=8,4% Апр.=6,5%^*	Типа харанорского^*, с Wпр.=13,6% Апр.=2,9%^*	Типа подмосковного^*, с Wпр.=12,8% Апр.=8,9%^*	Рубленая щепа, Wр.=40?50%	Дробленые отходы и опилки, Wр.=40?50%
Видимое теплонапряжение зеркала горения qR, кВт/м^2	930?1163	810?1040	5800?6960^***	2320?4640^***
Видимое теплонапряжение топочного объема qv, кВт/м^3	291?349	291?349
Коэффициент избытка воздуха в топке^*****	1,6-1,7	1,4-1,5	1,4-1,5	1,4-1,5	1,4-1,5	1,4-1,5	1,4-1,5	1,4-1,5	1,4-1,5	1,2	1,3
Доля золы топлива в уносе аун.,%		16/7	13/6	16/7	22/9,5	15/7	12,5/9,5	15/7	10,5/5	-	-
Потери теплоты от химической неполноты горения q3, %	0,5-1,0	0,5-1,0	0,5-1,0	0,5/1,0	0,5-1,0	0,5-1,0	0,5-1,0	0,5-1,0	0,5-1,0	1,0	1,0
Потери теплоты со шлаком q4шл.,%	5,0	2,0	3,5	3,0	2,0	3,5	5,5	3,5	7,0	-	-
Потери теплоты с уносом^****** q4унос.,%	8,5/5	3,5/1,0	3,6/1,0	8,0/2,0	4,0/1,0	2,0/0,5	2,5/1,0	3,5/1,0	3/0,5
Суммарные потери теплоты от механической неполноты горения q4,%	13,5/10,0	5,5/3,0	6,5/4,5	11/5,0	6/3,0	5,5/4,0	8,0/6,5	7,5/5,0	10,0/7,5
Давление воздуха под решеткой рдут., кг∙с/м^2
Температура воздуха для дутья tгв, ºС	25 или 150-200	25 или 150-200	25 или 150-200	25 или 150-200	25 или 150-200	25 или 150-200	25 или 150-200	25 или 150-200	25 или 150-200	200-250	200-250

Продолжение таблицы П.5.1.

Наименование	Топки с механическими забрасывателями и цепной решеткой обратного хода
Каменные угли	Бурые угли
Типа кузнецких^* Д и Г, с Апр.=1,4%^*	Типа донецких^* Д и Г, с Апр.=3,2%^*	Типа сучанского^* с Апр.=5,7%^*	Типа кузнецкого 2СС, с Апр.=1,7%^*	Типа ирша-бородинского^*, с Wпр.=8,8% Апр.=4,6%^*	Типа артемовского^*, с Wпр.=7,4% Апр.=4,2%^*	Типа веселовского^*, с Wпр.=8,4% Апр.=6,5%^*	Типа харанорского^*, с Wпр.=13,6% Апр.=2,9%^*	Типа подмосковного^*, с Wпр.=12,8% Апр.=8,9%^*
Видимое теплонапряжение зеркала горения qR, кВт/м^2	1395?1745	1395?1629	1395?1745	1163?1395
Видимое теплонапряжение топочного объема qv, кВт/м^3	290?465	290?465
Коэффициент избытка воздуха в топке^*****	13-1,4	1,3-1,4	1,3-1,4	1,3-1,4	1,3-1,4	13-1,4	1,3-1,4	1,3-1,4	1,3-1,4
Доля золы топлива в уносе аун.,%	20/9,0	17/7,5	11/5,0	20/9	27/12	19/8,5	15/17	19/8,5	11/5
Потери теплоты от химической неполноты горения q3, %	0,5-1,0	0,5-1,0	0,5-1,0	0,5-1,0	0,5-1,0	0,5-1,0	0,5-1,0	0,5-1,0	0,5-1,0
Потери теплоты со шлаком q4шл.,%	1,5	2,5	4,5	2,0	1,5	3,0	4,5	2,5	4,5
Потери теплоты с уносом^****** q4унос.,%	4,0/1,5	3,5/1,0	3,0/1,0	9,0/3,0	4,5/1,6	2,5/1,0	3,0/1,0	4,5/1,5	2,5/1,0
Суммарные потери теплоты от механической неполноты горения q4,%	5,5/3,0	6,0/3,5	7,5/5,5	11,0/5,0	6,0/3,0	5,5/4,0	7,5/6,0	7,0/4,0	7,0/5,5
Давление воздуха под решеткой рдут., кг∙с/м^2
Температура воздуха для дутья tгв, ºС	25 или 150-200	25 или 150-200	25 или 150-200	25 пли 150-200	150-250	150-250	150-250	150-250	150-250

Продолжение таблицы П.5.1.

Наименование	Топки с механическими забрасывателями и цепной решеткой прямого хода^**	Топки с цепной решеткой	Шахтно-цепные топки	Топки с наклонно-переталкивающими решетками	Шахтные топки с наклонной неподвижной решеткой
Каменные угли	Бурые угли
Типа кузнецких Д и Г, с Апр.=1,4%^*	Типа донецких Д и Г, с Апр.=3,2%^*	Типа артемовского, с Wпр.=7,4% Апр.=4,2%^*	Типа веселовского^*, с Wпр.=8,4% Апр.=6,5%^*	Донецкий антрацит АМ и АС, с Апр.=2%	Торф кусковой, с Wр.=40?50%, Апр.=3%	Эстонские сланцы, с Wпр.=5% Апр.=21%	Торф кусковой, с Wр.=40%, Апр.=2,6%	Древесные отходы, с Wр.=50%
Видимое теплонапряжение зеркала горения qR, кВт/м^2				1745?2210^****	1395^****
Видимое теплонапряжение топочного объема qv, кВт/м^3	290?349	290?465	233?349
Коэффициент избытка воздуха в топке^*****	1,3-1,4	1,3-1,4	1,3-1,4	1,3-1,4	1,5-1,6	1,3	1,4	1,4	1,4
Доля золы топлива в уносе аун.,%	20/9	17/7,5	19/8,5	15/7		-	-	-	-
Потери теплоты от химической неполноты горения q3, %	0,5-1,0	0,5-1,0	0,5-1,0	0,5-1,0	0,5	1,0	3,0	2,0	2,0
Потери теплоты со шлаком q4шл.,%	1,5	2,5	3,0	4,5	5,0	-	2,0	1,0	-
Потери теплоты с уносом^****** q4унос.,%	4,0/1,5	3,5/1,0	2,5/1,0	3,0/1,0	8,5/5,0	-	1,0	1,0	2,0
Суммарные потери теплоты от механической неполноты горения q4,%	5,5/3,9	6,0/3,5	5,5/4,0	7,5/6,0	13,5/10	2,0	3,0	2,0	2,0
Давление воздуха под решеткой рдут., кг∙с/м^2
Температура воздуха для дутья tгв, ºС	25 или 150-200	25 или 150-200	200-250	200-250	25 или 150-200		25 или 150-200	200-250	200-250

Примечание: Активная длина неподвижной колосниковой решетки при ручной загрузке не должна превышать 2,12 м. при механизированной - 5,0 м. Топки с механическими и пневматическими забрасывателями должны быть открытыми, а при наклонном заднем своде его низшая точка должна лежать на высоте не менее 1,3 м от решетки. Топки с цепной решеткой прямого хода должны иметь задний свод, перекрывающий на 50-60% активную длину решетки и лежащий в нижней точке на 500-600 мм выше полотна. В топках следует применять острое дутье и возврат уноса из зольников котла и золоуловителя 1 ступени. Количество воздуха на острое дутье должно составлять для котлов до 20 т/ч не более 5%, выше 20 т/ч - не более 10% теоретически необходимого. Количество шлака и залы в процентах общей зольности топлива может быть принято для топок:

	dшл.	dзол.
С ручным забросом на неподвижную решетку	60-70	30-40
С механизированным забросом на неподвижную решетку	45-60	40-55
С цепными решетками и шурующими планками	70-80	20-30

* - Цифры в знаменателе относятся к топкам с золовым помещением, в числителе - без золового помещения.

** - Сжигание каменных углей с легкоплавкой золой в топках с пневматическими забрасывателями и цепной решеткой прямого хода не рекомендуется.

*** - За расчетную площадь зеркала горения принята площадь открытой части зажимающей решетки. Меньшие значения для котлов паропроизводительностью меньше 10 т/ч.

**** - Меньшие значения для котлов паропроизводительностью меньше 20 т/ч.

***** - Меньшие значения для котлов паропроизводительностью меньше 10 т/ч.

****** - Потери с уносом изменяются прямо пропорционально содержанию в топливе пылевых частиц размером 0-0,09 мм. При отсутствии возврата уноса и острого дутья потери с уносом увеличиваются в 3 раза. В таблице значения потерь с уносом при сжигании бурых и каменных углей даны для рядового топлива с содержанием пылевых частиц 2,5%.

Приложение 6 Определение категории предприятия по воздействию его выбросов на атмосферный воздух

1. Специфика задач по нормированию выбросов обусловлена, прежде всего, тем, что источниками загрязнения атмосферы являются промышленные предприятия и производственные объекты, с широким спектром количественных и качественных характеристик выбрасываемых в атмосферу вредных веществ из источников разного типа. Кроме того, эти объекты расположены в городах и населенных пунктах, производственный потенциал и производственная инфраструктура которых существенно различны. В связи с этим, целесообразно, в рамках работ по нормированию выбросов, разделить предприятия на категории в соответствии со значимостью воздействия их выбросов на атмосферный воздух.

Определение категории предприятия как источника негативного воздействия на атмосферный воздух необходимо:

- для общей оценки экологической безопасности города (региона) в части оценки состояния выбросов и загрязнения атмосферного воздуха;

- для принятия природоохранных решений при разработке перспективных планов развития городов и промышленных комплексов;

- для определения вида периодичности и объема производственного и государственного (инспекторского) контроля воздухоохранной деятельности предприятия;

- и т.д.

2. По степени воздействия выбросов на атмосферный воздух предприятия подразделяются на четыре категории (1-4).

3. Для предприятия проводятся расчеты загрязнения атмосферного воздуха в соответствии с ОНД-86 [6] с использованием согласованной в установленном порядке унифицированной программы расчета загрязнения атмосферы (УПРЗА). По результатам расчетов в разрезе каждого j -го, вещества, выбрасываемого источниками предприятия, рассчитываются параметр g_i, позволяющий, в соответствии с п.8.5.14 ОНД-86 [6], дать предварительную оценку воздействия на качество атмосферного воздуха выбросов j -го вещества источниками этого предприятия.

Параметр g_i рассчитывается по формуле:

(П.6.1)

где С_Hj - наибольшее значение приземной концентрации данного вещества при наиболее неблагоприятном режиме выбросов (в долях ПДК) из концентраций в контрольных точках, заданных на границе жилой зоны.

С'_фj - значение фоновой концентрации j -го вещества в зоне влияния источников выброса этого вещества без учета влияния выбросов других источников; зона влияния выбросов определяется в соответствии с п.8.5.15. ОНД-86 [6].

При определении параметра для k -той группы веществ, обладающих эффектом комбинации их совместного действия (), суммируются параметры С'_фj для отдельных веществ, входящих в эту группу и сумма умножается на соответствующий коэффициент:

(П.6.2)

где k - номер группы веществ, обладающих эффектом суммации вредного действия;

K_сд - коэффициент комбинации совместного гигиенического действия группы веществ, равный:

- K_сд =1 - для групп веществ, обладающих эффектом суммации вредного действия;

- K_сд = K_кд - для групп веществ, обладающих эффектом неполной суммации вредного действия, где K_кд - значение коэффициента комбинированного действия рассматриваемой группы веществ, приведенное в [8];

- K_сд = K _п - для групп веществ, обладающих эффектом потенцирования вредного действия, где K _п - справочное значение коэффициента потенцирования рассматриваемой группы веществ, приведенное в [8].

р - число веществ в группе, при совместном присутствии которых в атмосферном воздухе проявляется эффект комбинации их совместного гигиенического действия (суммация, неполная суммация, потенцирование).

Параметр g^пр (для предприятия) соответствует наибольшему из всех g_i,по отдельным режимам и веществам (группам веществ):

(П.6.3)

4. Для определения предприятий 1-й и 2-й категорий рассчитывается параметр K:

(П.6.4)

где n - число веществ, выбрасываемых предприятием;

М_j (т/год) - масса выброса j -го вредного вещества источниками предприятия за год.

- если ПДК _с.с.,j для какого-либо вещества не установлена, в знаменатель формулы (П.6.4), следует подставлять значение максимальной разовой предельно допустимой концентрации этого вещества (ПДК _м.р.,j) или ОБУВ _j;

- в случае, когда и эти критерии для какого-либо вещества не установлены, но имеется установленное значение ПДК рабочей зоны, в знаменатель выражения (П.6.4) подставляется 0,1 величины этого критерия (0,1∙ПДК _р.з.j)

5. Если одновременно выполняются условия:

(П.6.5)

то предприятие относится к 1-й категории.

6. Предприятия, не отнесенные к 1-й категории, для которых одновременно выполняются условия:

(П.6.6)

относятся ко 2-й категории.

7. Для определения предприятий 3-й и 4-й категорий (из числа предприятий, не отнесенных к 1-й и 2-й категориям) используется параметр Ф'_j,рассчитываемый как для индивидуальных веществ, так и для групп веществ, обладающих эффектом суммации вредного действия:

(П.6.7)

где: А - коэффициент, зависящий от температурной стратификации атмосферы, его значения принимаются в соответствии с п. 2.2. ОНД-86 [6];

η - безразмерный коэффициент, учитывающий влияние рельефа местности, принимается в соответствии с разд. 4 ОНД-86 [6];

М_j (г/с) - суммарное значение выброса j -го вредного (загрязняющего) вещества от всех источников предприятия, соответствующее наиболее неблагоприятным из установленных условий (режимов) выброса предприятия в целом, определенное на основе результатов инвентаризации выбросов и источников их поступления в атмосферу;

- средневзвешенное значение высоты источников предприятия, из которого выбрасывается данное вещество, определяется по формуле:

(П.6.8)

Примечание: В тех случаях, когда значение средневзвешенной высоты оказывается меньше 2-х метров, полагается .

ПДК _м.р.,j (мг/м³) - максимальная разовая предельно допустимая концентрация j -го вещества в атмосферном воздухе населенных мест [8];

- в случае, если для какого-либо вещества ПДК _м.р.,j не установлена, используется ОБУВ _j этого вещества;

- в случае отсутствия ПДК _м.р.,j и ОБУВ _j используется величина 10∙ПДК _с.с.,j; где ПДК _с.с.,j - среднесуточная ПДК j -го вещества;

- в случае отсутствия для вещества установленных ПДК _м.р.,j, ОБУВ _j и ПДК _с.с.,j допускается, на этапе определения категории предприятия, использовать величину 0,3∙ПДК _р.з.,j, где ПДК _р.з.,j - ПДК j -го вещества в воздухе рабочей зоны.

При определении параметра для k -той группы веществ, обладающих эффектом комбинации их совместного действия (), суммируются параметры Ф'_j для отдельных веществ, входящих в эту группу и сумма умножается на соответствующий коэффициент:

(П.6.9)

Параметр Ф^пр (для предприятия) соответствует наибольшему из всех Ф_j по отдельным веществам и по группам суммации веществ:

(П.6.10)

8. Предприятия, для которых одновременно выполняются условия:

(П.6.11)

относятся к 3-й категории.

9. К четвертой категории предприятий следует относить те, для которых выполняется условие:

Ф^пр ≤10,

(П.6.12)

Примечание: Данные рекомендации ориентированы на гигиенические критерии качества атмосферного воздуха. По мере разработки и внедрения в практику воздухоохранной деятельности экологических нормативов, в случаях, когда последние будут более жесткими, следует заменить показатели гигиенических нормативов на соответствующие показатели экологических нормативов.

Дата добавления: 2014-10-15