Студопедия

КАТЕГОРИИ:


Архитектура-(3434)Астрономия-(809)Биология-(7483)Биотехнологии-(1457)Военное дело-(14632)Высокие технологии-(1363)География-(913)Геология-(1438)Государство-(451)Демография-(1065)Дом-(47672)Журналистика и СМИ-(912)Изобретательство-(14524)Иностранные языки-(4268)Информатика-(17799)Искусство-(1338)История-(13644)Компьютеры-(11121)Косметика-(55)Кулинария-(373)Культура-(8427)Лингвистика-(374)Литература-(1642)Маркетинг-(23702)Математика-(16968)Машиностроение-(1700)Медицина-(12668)Менеджмент-(24684)Механика-(15423)Науковедение-(506)Образование-(11852)Охрана труда-(3308)Педагогика-(5571)Полиграфия-(1312)Политика-(7869)Право-(5454)Приборостроение-(1369)Программирование-(2801)Производство-(97182)Промышленность-(8706)Психология-(18388)Религия-(3217)Связь-(10668)Сельское хозяйство-(299)Социология-(6455)Спорт-(42831)Строительство-(4793)Торговля-(5050)Транспорт-(2929)Туризм-(1568)Физика-(3942)Философия-(17015)Финансы-(26596)Химия-(22929)Экология-(12095)Экономика-(9961)Электроника-(8441)Электротехника-(4623)Энергетика-(12629)Юриспруденция-(1492)Ядерная техника-(1748)

Расчет балки на действие поперечных сил у опор B и C




У опор В и С при Аsw = 28,3 × 2 = 57 мм2 (2 Æ 6 А240). 124,7 кН; QВп = QC л= 110,27 кН.

Максимально допустимый шаг поперечных стержней у опор в соответствии с п. 5.21 [3] при h 0 = 500 – 35 мм = 465 мм: s £ 0,5 h 0 = = 0,5 · 465 = 233 мм; s £ 300 мм. Кроме того, в соответствии с п. 3.35 [3]

 

= 0,292 м.

 

Принимаем шаг поперечных стержней в каркасах s = 200 мм.

Расчет прочности по полосе между наклонными сечениями.

Расчет прочности по наклонной полосе между наклонными сечениями производим из условия 3.43 [2].

Q ≤ 0,3 Rbbh 0, где Q принимается на расстоянии не менее h 0 от опоры 0,3 Rbbh 0 = 0,3· 7,65 · 103 · 0,25 · 0,465 = 266,8 кН > Q = – – qh 0= 124,7 38,37 · 0,465 = 106,86 кН, т. е. прочность наклонной полосы на сжатие обеспечена.

У опоры В QB л = 124,7 кН. При прочих равных параметрах (см. расчет по наклонному сечению у опоры А) проверим достаточность принятой поперечной арматуры по условию , где

Q = -vс = 124,7 30,24 · 0,92 = 96,88 кН.

При Qsw + Qb = 33,79 + 58,85 = 92,64 кН < Q = 96,88 кН, т. е. прочность наклонных сечений у опоры B недостаточна (см. п. 3.31 [3]).

Увеличиваем диаметр поперечных стержней до 8 мм и оставляем шаг 200 мм. Тогда при Asw = 2 . 50,3 = 101 мм2 (2 Æ 8 А240) снова проверяем прочность по наклонному сечению.

 

кН/м

 

(см. формулу (3.48) [3]);

Так как qsw = 85,85 кН/м > 0,25 Rbtb = 0,25 · 0,675 · 1000 · 0,25= = 42,19 кН/м, Mb = 1,5 Rbtbh 02 = 1,5 · 0,675 · 1000 · 0,25 · 0,4652 = 54,73 кН·м (см. п. 3.31 и формулу (3.46) [3]).

Определяем длину проекции невыгоднейшего наклонного сечения c.

При расчете элемента на действие равномерно распределенной нагрузки q значение c принимают равным , а если при этом < или , следует принимать

(см. п. 3.32 [3]).

.

 

Так как м < м,

м, но не более 3 h 0 = = 3 · 0,465 = 1,395 м (см. п. 3.32 [3]).

Принимаем длину проекции невыгоднейшего наклонного сечения c = 0,73м.

Длину проекции наклонной трещины c0 принимают равным c, но не более 2 h 0 = 0,465 · 2= 0,93 м (см. п. 3.31 [3]).

Принимаем длину проекции наклонной трещины c 0 = c = 0,73м. Тогда

 

кН.

 

Поперечную силу, воспринимаемую бетоном, определяют по формуле , но не более Qb, max = 2,5 Rbtbh 0 и не менее Qb, min = 0,5 Rbtbh 0 (см. п. 3.31 [3]).

 

Qb, min = 0,5 Rbtbh 0 = 0,5 · 0,675 · 103 · 0,25 · 0,465 = 39,23 кН < < кН < Qb, max = 2,5 Rbtbh 0 =

= 2,5 · 0,675 · 103 · 0,25 · 0,465 = 196,2 кН.

 

Принимаем кН.

Расчет изгибаемых элементов по наклонному сечению производят из условия , где Q – поперечная сила в наклонном сечении с длиной проекции c; при вертикальной нагрузке, приложенной к верхней грани элемента, значение Q принимается в нормальном сечении, проходящем на расстоянии c от опоры; при этом следует учитывать возможность отсутствия временной нагрузки на приопорном участке длиной c.

 

=124,7 – 30,24 · 0,73= 102,62 кН.

 

При Qsw + Qb = 47 + 74,97 = 121,97 кН > Q = 102,62 кН, т. е. прочность наклонных сечений у опоры В обеспечена (см. п. 3.31 [3]).

Согласно п.5.21 [3] шаг хомутов Sw у опоры должен быть не более h 0 / 2 = 465 / 2 = 232,5 и 300 мм, а в пролете не более 0,75 h 0 =348,75 мм и 500 мм.

Таким образом, окончательно устанавливаем во всех пролетах на приопорных участках длиной l/4 поперечную арматуру диаметром 8 мм с шагом 200 мм, а на средних участках с шагом 300 мм.

У опоры В справа и у опоры С слева и справа при QBп =

= – QС л < QB л и одинаковой поперечной арматуре прочность наклонных сечений также обеспечена.

 

Проверка прочности наклонного сечения у опоры А на действие момента.

Поскольку продольная растянутая арматура при опирании на стену не имеет анкеров, расчет наклонных сечений на действие момента необходим.

Принимаем начало наклонного сечения у грани опоры. Отсюда ls = l sup 10 = 250 – 10 = 240 мм.

Опорная реакция балки равна F sup = 83,1 кН, а площадь опирания балки A sup = bl sup = 250 . 250 = 62500 мм2, откуда

 

σ b= МПа, < 0,25,

 

следовательно, α = 1. Из табл. 3.3 [3] при классе бетона В15, классе арматуры А400 и α = 1 находим λ an= 47. Тогда, длина анкеровки при ds= 22 ммравна lan = λ ands = 47 . 22 = 1034 мм.

 

Н.

 

 

Поскольку к растянутым стержням в пределах длины ls приварены 4 вертикальных и 1 горизонтальный поперечных стержня, увеличим усилие Ns на величину Nw.

Принимая dw = 8 мм, nw = 5, φ w = 150 (см. табл. 3.4[3]), получаем

 

Н.

 

Отсюда Ns = 62623 + 22680 = 85303 Н.

Определяем максимально допустимое значение Ns. Из табл. 3.3 [3] при α = 0,7 находим λ an= 33; тогда

 

Н > 85303 Н,

 

т. е. оставляем Ns = 85303 Н.

Определим плечо внутренней пары сил

 

мм > =

= 465 – 30 = = 435 мм.

 

Тогда момент, воспринимаемый продольной арматурой, равен

 

Нмм.

 

По формуле 3.48 [2] вычислим величину qsw

 

Н/мм.

 

Определим длину проекции невыгоднейшего наклонного сечения по формуле 3.76 [3], принимая значение Q max равным опорной реакции балки

 

мм < 2 h 0 = 930 мм.

 

Тогда момент, воспринимаемый поперечной арматурой, равен

 

Нмм.

 

Момент в наклонном сечении определяем как момент в нормальном сечении, расположенном в конце наклонного сечения, т е. на расстоянии от точки приложения опорной реакции, равной x = l sup/3 + + c = 250/3 + 667,2 = 750,5мм

 

Нмм.

 

Проверяем условие 3.69 [2]

 

Нмм > М =51467657 Нмм,

 

т. е. прочность наклонных сечений по изгибающему моменту обеспечена.

 

Расчет ширины раскрытия наклонных трещин. В учебном пособии этот расчет для второстепенной балки не производится. Аналогичный расчет выполнен для продольного ребра сборной ребристой панели.

Определение ширины раскрытия нормальных трещин. Расчет производится в соответствии с п. 7.2.12 [2] на действие нормативных нагрузок. В учебном пособии этот расчет для второстепенной балки не производится. Аналогичный расчет выполнен для продольного ребра сборной ребристой панели.




Поделиться с друзьями:


Дата добавления: 2014-11-29; Просмотров: 673; Нарушение авторских прав?; Мы поможем в написании вашей работы!


Нам важно ваше мнение! Был ли полезен опубликованный материал? Да | Нет



studopedia.su - Студопедия (2013 - 2024) год. Все материалы представленные на сайте исключительно с целью ознакомления читателями и не преследуют коммерческих целей или нарушение авторских прав! Последнее добавление




Генерация страницы за: 0.031 сек.