Расчет ригеля на прочность по нормальным сечениям

Расчетные поперечные силы (рис.9)

Расчетные изгибающие моменты.

В крайнем пролете:

На крайней опоре:

В средних пролетах и на средних опорах:

Отрицательные моменты в пролетах при p/g = 70,551 / 41,991 = 1,68 (табл. 1 и рис. 9 [5]):

в крайнем пролёте для точки «4» при β = -0,017:

M ₄ =β (g+p) l₁² = -0,018∙113,06∙4,5² = -41,21 кН∙м;

в среднем пролёте для точки «6» при β = -0,021:

M ₆ =β (g+p) l₂² = -0,021∙113,06∙4,7² = - 52,45 кН∙м.

Поперечная сила в каждом пролёте определяется как для простой балки с опорными моментами на концах.

На крайней опоре:

На опоре B слева:

На опоре B справа и на средних опорах:

Для бетона класса В20 и арматуры А500 ξ_R = 0,493. Ширина сечения принята b=300 мм. Высота ригеля определяется по моменту в крайнем пролете. ξ=0,35<ξ_R=0,533, тогда .

Рабочая высота сечения выражается из формулы:

h = h₀ + a = 437,62+ 45 =482,62 мм; Принимаем h=550мм (h_пл + 200мм), что соответствует предварительно принятой величине. Пересчет не требуется.

4.2.6 Расчёт арматуры

а) Крайний пролет. M₁ = 190,78 кН∙м; b = 300 мм; h = 550 мм; а=45 мм (предварительно), тогда h₀ = h - a = 550 – 45 = 505 мм (арматура расположена в один ряд по высоте см. рисунок 10).

= 0,217;

Отсюда ;

Принята арматура 3Ø25A500 с А_S = 1473мм² (+5,8 %).

a = 30+20/2+50/2 = 65мм (где 30мм - толщина закладной детали, к которой привариваются продольные стержни; 50 мм - расстояние между стержнями диаметром 18 мм принимается по приложению К; 20 мм диаметр арматуры 18 по рифам принимается по приложению И), пересчёт а не требуется.

Проверка условия =0,246 , необходимого при расчёте статически неопределимых конструкций по методу предельного равновесия.

б) Крайняя опора. M_A = -114,47 кН∙м; а=70 мм (предварительно), тогда h₀ =600-70=530 мм (арматура расположена в один ряд).

= 0,144;

Отсюда, ;

принято 2Æ22A500 с A_s= 760 мм² (+12,6%). a=80-22/2=69мм (где 80мм - расстояние от верха ригеля до низа арматурного стержня), пересчёт не требуется.

в) Верхняя пролетная арматура крайнего пролета по моменту в сеч.«4» M₄ = -41,21 кН∙м; h₀ = h - a = 550 - 65 = 485мм (однорядная арматура).

= 0,051;

Отсюда, ;

;

принято 2Æ14A500 с A_s = 308 мм² (+30,32%)

г) Средний пролет. M₂ = кН∙м; b = 300 мм; h = 550 мм; а=45 мм (предварительно), тогда h₀ = h - a = 650 - 65 = 485 мм (арматура расположена в два ряда по высоте).

= 0,196

Отсюда, .

принято 3Æ20A500 с A_s= 942 мм² (+4,0%).

a = 30 + 22/2=41мм (где 30мм - толщина закладной детали, к которой привариваются продольные стержни; 22 мм – диаметр стержня 16 по рифам), пересчёт а не требуется.

д) Средняя опора. M_B= M_C= M = кН∙м; b = 300 мм; h = 600 мм; а=70 мм (предварительно), тогда h₀ = h - a = 550 - 480 = 530 мм (арматура расположена в один ряд).

= 0,196;

Отсюда, ;

принято 3Æ22A500 с A_s= 1140 мм² (+20,18%). (Арматура 3Æ22A400 даст неблагоприятную отрицательную площадь и нет уверенности в том, что арматура в пролетах сможет скомпенсировать отрицательную площадь в опоре); a = 80 - 27/2 = 66,5 мм (где 80мм - расстояние от верха ригеля до низа арматурного стержня), пересчёт не требуется.

е) Верхняя пролетная арматура среднего пролета по моменту в сеч.«6».

M₆ = - 52,45 кН∙м; b = 300 мм; h = 550 мм; h₀ =h - a = 550-65=485мм (однорядная арматура).

=0,065;

Отсюда, .

принято 3Æ14A500 с A_s= 462 мм² (+4,39%).

Дата добавления: 2014-12-27