Специальная система на миллиметровых волнах 2 страница

Табли'ца 4.8 Результаты испытания фильтров [27]

Фильтр	Изготооите.чь	Повреждение	III	Вид повреждения
Есть	Нет
FBT/20-35/11-8/50-4И/4Л РВТ/21-35/15-7/75-ЗЛ/ЗЛ FBT/2-160/7-5/50-28/l/28i4 TLA100-8B/11 TLC30-fiFE22 LD25-AA X7DB 35-15ЕЕ TV-1000-LP 9000 100-0013 9010-100-0008 1250-003 1200-025	Cir-Q-Tel Cir-Q-Tcl Cir-Q-Tel Tclonic » Texscan » Drake Erie »	X ХХХХ XXX	XXX X	5,0 40,0 10,0 10,0	Закорачивание Закорачивание и разрыв Закорачивание»

•Данные IITRI, где 2g и Z—30-омные погрузки, фильтр был подвергнут действию 5-кн.човольтиых импульсов, а затем приложенное напряжение постепенно увеличивали до 51) кВ.

рии оконечной нагрузки. Поэтому другим требованием для изолирую­щего трансформатора должно быть равенство шунтирующего импе­данса между каждым из проводов первичной обмотки и землей. Инте­ресны нелинейные эффекты в таком трансформаторе. Дуговые разряды между первичной и вторичной обмотками, возможно, и не являются ка­тастрофическими для трансформатора, однако могут создать «времен­ные пути» для подвода большой энергии к более чувствительным элементам. Дуговой разряд между одним зажимом первичной обмот­ки и землей вызывает изменение вида сигнала и преобразует примерно половину (или все) напряжения обыкновенной наводки. Если проис­ходит длительный униполярный переходный процесс, то возможно насыщение сердечника бифилярного дросселя.

Из-за высоких рабочих напряжений мощные трансформаторы яв­ляются относительно стойкими к прямому повреждению, особенно если они защищены быстродействующим защитным разрядником; однако и уровни облучения для них значительно больше. Мощные трансформаторы сконструированы так, чтобы предотвратить появ­ление обыкновенной и дифференциальной наводок за счет изменения отношения числа витков обоих обмоток. Кроме того, считали, что очень полезно использовать электростатический экран между обмот­ками. Однако испытания показали, что ни уменьшение отношения чис­ла витков, ни использование электростатического экрана недостаточны для защиты от ЭМИ. Было найдено, что в любом случае межобмоточ­ные емкости обусловливают относительно высокую связь.между пер­вичной и вторичной цепями в диапазоне частот от 1 до 10 МГц. 144

Как бифилярный дроссель, так и изолирующий трансформатор могут быть подвергнуты действию очень высоких импульсных напря­жений наводки обычного вида. Следовательно, в таком случае необхо­димо экспериментальное подтверждение, что эти приборы не будут повреждены из-за возникновения дугового разряда при больших переходных процессах.

Катушки и трансформаторы могут быть повреждены при действии слишком большого постоянного или импульсного напряжения. В табл. 4.8 суммированы некоторые результаты испытаний. Пороги по­вреждения для переходных процессов, обусловленных ЭМИ, сравнимы со значениями переходных воздействий при испытаниях, проводимых С целью защиты от грозовых разрядов 127].

4.4. ЗАЩИТНЫЕ РАЗРЯДНИКИ

Введение

При любом использовании защитных приборов нужно ответить на некоторые вопросы.

1. Будет ли данный прибор отрицательно влиять на нормальную работу схемы?

2. Какова чувствительность защищаемой схемы?

3. Насколько эффективно прибор будет ограничивать ожидаемые переходные процессы по сравнению с уровнем чувствительности за­щищаемой схемы?

4. Как велики потери энергии, мощности или тока ЭМИ в защитном приборе?

В табл. 4.9 приведены 127, 28] два основных вида защитных разряд-пиков— «мягкие» и «жесткие» ограничители. В табл. 4.10 собраны соответствующие определения и измеряемые свойства 127, 28].

Таблица 4.9 Защитные разрядники при действии ЭМИ (27, 28)

Основные функции защитного разрядника—детектировать импульс, развязать и отразить и (или) отвести энергию для предотвращения повреждения в защи­щаемом оборудовании

A. «Мягкие» ограничители:
Конденсаторы

Взристоры—нелинейные сопротивления, зависящие от напряжения I^=KV^a, где ее—мера того, насколько характеристика варистора при­ближается к идеальной. Хорошие защитные приборы обычно имеют очень малую частотную избирательность Б. «Жесткие» оргагшчители — приборы с пробоем: Высокое сопротивление-» низкое сопротивление-* ~* высокое сопротивление

Газоразрядный промежуток (область тлеющего разряда, область дугово­го разряда) Угольные заградители Зеиеровские диоды Выпрямительные диоды

B. Другие функции
Гашение дуги

Применение: мощные системы, передатчики, каналы передачи данных

-

Параметры * [2?, 28]

Таблица 4.10

Продолжение табл. 4.10

Статическое напря­жение пробоя V_eD

Напряжение гаше­ния V_£

Максимальный оста­точный ток 1_М

Номинальный оста-

HF

точный ток /

да

'RA

Номинальный ток периодического разря­да* /_D.

Шунтирующее соп­ротивление R_s

Шуитнрующа! кость* Со

Вольт-амперная ха­рактеристика В АХ

Импульсное напря­жение пробоя V_pB

Напряжение огра­ничения Vr-

Пиковое напряже­ние импульса* V_Pp

Максимальный им­пульсный ток 1_мр

Значение медленно меняющегося квазистатического на­пряжения, приложенного к разряднику, при котором разрядник начинает проводить. Не предстапляет особой важности, поскольку зависит от скорости изменения прикладываемого напряжения

Постоянное напряжение, при котором возможно само­гашение или гашение защитного прибора после зажига­ния (зависит от пропускной способности по току)

Ток, который протекает от источника питания через предохранитель с разрядником в течение и после пере­ходного процесса

Переменный ток, который может выдержать защитное устройство до изменения V_SB на ±10%. Этот ток неболь­шой, если вольт-амперная характеристика устройства имеет положительную производную по напряжению

Эффективное значение тока частотой (50 Гц в пяти последовательных циклах, разделенных 5-минутными ин­тервалами, причем каждый цикл состоит из двух одно-секундных волн с промежутком в 5 с. Ток в испытаниях-задается 100-амперными (в пике) ступенями до тех пор, пока вольт-амперные характеристики не изменятся на ±10%, что рассматривается как уровень отказа

Сопротивление по постоянному току при определенном напряжении. Обычно очень высокое (10¹⁰ Ом, за исклю­чением варисторов), но его очень трудно точно измерить. Как правило, используют измеритель сопротивлений НР4329А

Межэлектродная емкость; обычно измеряют на частоте 1 кГц. Эта емкость может зависеть от постоянного на­пряжения смещения и быть ниже 1 пФ. Обычно изме­ряются импедансным мостом типа General Radio 1650 В. Варисторную емкость можно измерить емкостным мостом типа 1615 А.

Зависимость между током и напряжением. Ее можно записать на характериографе типа Tektronix, модель 576, который позволяет наблюдать ток утечки и временные характеристики

Пиковое напряжение, достигнутое при определенной скорости нарастания переходного процесса до того, как защитный прибор начинает проводить, как, например в кмпульсе, имеющем в максимуме 10 кВ, а скорость нара­стания 5 кВ/нс (V_p = 10 кВ, У_г=5 кВ/нс)

Напряжение на разряднике, остающееся после спада начального выброса во время действия импульса пере­напряжения. Это напряжение зависит от тока и должно быть измерено для обоих полярностей

Пиковое напряжение на защитном приборе при опре­
деленной скорости нарастания и пиковой амплитуде
испытательного импульса. Является мерой индуктивного
выброса 1

Ток, который в состоянии выдержать защитный раз­рядник. Он зависит от времени спада (10 не—15 мке) н предшествующего разряда в приборе

Номинальный им­пульсный ток f_RP

Пиковый ток, который защитное устройство может вы­держать в течение нескольких импульсов без превыше­ния критерия отказа. Эта величина важна, если необхо­димо учитывать переходные процессы, индуцированные молнией или внутренним ЭМИ Примечание: звездочкой отмечены сажные параметры.

Установление характера поведения защитных разрядников в ус­ловиях действия ЭМИ и степени защиты, обеспечиваемой ими для оп­ределенных элементов и схем электроники, является сложной задачей.

Одна из важных характеристик некоторых защитных разрядников перенапряжения — диапазон рабочих напряжений (рис. 4.37). Другая

Тип

Область перенапряжений, кВ, постоянный ток

прибора 0,3005 0,01 0,1 1 ю 1001000 г„л n_n,„v„„„ ^Пере~ Характеристика

искродой промежуток

.,.....».., i.................................... тип прибора напряжение ограничения

■—.

Искровой промежуток Диод

/с

Аиоо

Злектромехани-,

Электро­механический

чедкий. Гибридный

Гибридный

Рис. 4.37. Рабочие области основных типов защитных приборов [20, 27, 28]

Рис. 4.38. Временная зависимость вы­ходного напряжения основных защит­ных приборов (V₀ — рабочее напря­жение системы) [20, 27, 28]

характеристика—зависимость выходного напряжения разрядника от времени (рис. 4.38). Очевидно, что ни искровые разрядники, ни электро­механические приборы (такие, как реле для отключения схемы при пе­регрузке по напряжению или току) непригодны для защиты чувстви­тельных полупроводниковых приборов, поскольку для них недопустимы начальные выбросы, пропускаемые этими защитными приборами. Во многих случаях эффективно использование диодов, но они сами тре­буют защиты, если ожидаются большие перегрузки. Обычно смешан­ная комбинация защитных приборов (см. разд. 4.5) сглаживает фронт перенапряжения, ограничивая максимум напряжения значением, близким к рабочему напряжению системы, и рассеивая (или отводя) достаточную энергию, так что не возникает остаточных повреждений. Основная проблема заключается в том, что напряжение перегрузки, косвенно возникшее от действия поля ЭМИ, может повредить систему в течение нескольких наносекунд, что меньше времени срабатывания

большинства защитных приборов. Те, приборы, которые применяются, имеют следующие недостатки: 1) токовые перегрузки не гасятся, пока потенциал на защитном приборе низок; 2) емкость относительно высо­ка; 3) требуется слишком много приборов, чтобы обеспечить необхо­димую степень защиты.

«Жесткие» ограничители

Электрические параметры приборов с газовым промежутком за­висят от физических параметров электродов и газовой среды между ними. Параметры электродов определяются их формой и расстоянием между ними, тогда как параметры среды — составом окружающего газа, примесями, ионизацией и давлением. При заданном газовом составе

Область тлеющего разряда

Статическое напряжение
пробоя ~~~

Область дугового разряда

-1

f -------- ч

Область

дугового разряда

Статическое напряжение пробоя

Область тлеющего разряда

Рис. 4.39. Вольт-амперная характеристика типичного разряд­ного промежутке [27, 28]

на пробивные напряжения влияет геометрия электродов. Для опре­деленных конструкций можно изменить напряжение пробоя регулиро­ванием давления газа, как правило, в диапазоне от нескольких еди­ниц до сотен атмосфер. Однако в газовых разрядниках, которые обыч­но применяют для защиты систем связи, систем регулирования и си-: ловых систем, чаще всего используют средние рабочие давления, по­рядка 1 атм.

На рис. 4.39 127, 281 показана вольт-амперная характеристика раз­рядников с прецизионным промежутком, которые обычно исполь­зуют в линиях связи. При малых токах дуги в области дугового раз-. ряда и в так называемой области квазитлеющего разряда промежутки низкого давления имеют два различных механизма проводимости. Если после поджига ток через промежуток не достиг достаточного значения, прибор будет работать только в области тлеющего разряда. При больших токах рабочая точка перемещается в область дугового. разряда, где падение напряжения на промежутке мало. Точка, соот­ветствующая переходу от тлеющего разряда к дуге, не одна и та же 148-

при росте и уменьшении тока. При уменьшении тока после возникно­вения дуги рабочая точка разрядника может «колебаться» между об­ластями дугового и тлеющего разрядов. Неважно, в каких отдельных точках квазитлеющий разряд переходит в дуговой, и наоборот. Эти точки сильно меняются как для одного и того же прибора, так и от прибора к прибору дря разрядников данного типа. Поэтому одно из условий применения искрового разрядника в схеме состоит в том, чтобы напряжение схемы не превысило статистическое напряжение пробоя промежутка.

Другое условие применения искрового разрядника в схеме постоян­ного тока — способность подавлять остаточный ток. Ниже переходной области его тока ограничен включенным последовательно сопротив^: лением. Рассмотрим, например, систему, в которой протекает постоян­ный ток, с высоким сопротивлением источника и напряжением на нем, меньшим напряжения тлеющего разряда. Разряд будет погашен после того, как импульс перегрузки инициирует образование дуги. Когда постоянное напряжение источника превышает напряжение тлеющего разряда, даже если ток промежутка ниже тока переходной области, разряд не сможет погаснуть и промежуток будет продолжать пропус­кать ток, пока.электроды не перегреются и не разрушатся.

Если ток промежутка не ограничен значениями тока в переходной области, постоянное напряжение системы должно быть меньше напря­жения дугового разряда, чтобы погасить промежуток после возникно­вения дуги. Если промежуток не погашен, он будет пропускать по­стоянный ток, пока электроды не перегреются и не разрушатся.

В силовой цепи переменного тока не возникает проблем, связанных с этим типом гашения, так как напряжение источника в системе умень­шается до нуля в течение каждого полупериода. Поэтому напряжение на промежутке спадает до значения меньшего, чем напряжение тле­ющего и дугового разрядов, и разряд гаснет. Однако для силовой цепи переменного тока возникает другая проблема остаточного тока. А именно, зажженный искровой промежуток в режиме переменного тока проводит лишь в течение той части полупериода, пока его напря­жение и ток не достигнут значений, приводящих к гашению разряда. Из-за перегрева электродов (обусловленного большим импульсным или остаточными токами) или других факторов гашение может и не произойти, а произойдет повторное зажигание в течение сле­дующих полупериодов.

Остаточный ток, даже ограниченный по величине из-за большой длительности протекания способен вызвать повреждение электродов разрядника, приводящее к хаотичности пробоев. Более того, из-за осаждения распыленного материала электрода на внутренней изоли­рующей стенке прибора может уменьшиться сопротивление или воз­расти емкость электрода.

В цепи переменного тока, где разряд в промежутке защитного при­бора зажигается нестационарным напряжением, деградация из-за протекания остаточного тока может через некоторое время изменить или нарушить защитное действие. Это один из более «тонких» моментов, встречающихся при обеспечении заданной стойкости к ЭМИ, который

иллюстрирует необходимость периодических проверок и технического обслуживания устройств защиты от ЭМИ. Для предотвращения влия­ния остаточного тока иногда включают последовательно с защитным промежутком ограничивающие сопротивления. Однако такой метод, очевидно, ухудшает его переходные характеристики. Вместо этого мож­но включать последовательно нелинейные сопротивления, чтобы обес­печить гашение промежутка с лучшей характеристикой. При исполь­зовании защитных разрядников в силовых линиях часто применяют магнитные дугогасящие поля, чтобы способствовать гашению оста­точного тока.

Для определения деградации характеристики действующей си­стемы необходимо знать поведение пассивного сопротивления при­бора. Обычно это сопротивление шунтирует защищаемую схему, по­этому интересно измерить его характеристики.

Также интересны низкочастотные статические параметры (см. табл. 4.10). Это статические пробивные напряжения, являющиеся синонимами напряжения зажигания и напряжения срабатывания, а также напряжение гашения, являющееся синонимом напряжения поддержания разряда; они относятся к точке, в которой происходит самотушение или самогашение разряда. Максимальный остаточный ток обычно определяется как пиковое значение 60-герцового непрерыв­ного тока, при котором разряд защитного прибора гаснет в конце иолу-периода, в течение которого произошло зажигание. Номинальный оста­точный ток—это пик 60-герцового остаточного тока, который может выдержать защитное устройство при заданном числе последователь­ных импульсов перенапряжения без изменения исходного статического пробивного напряжения более чем на 10%. Номинальный ток перио­дического разряда есть среднее квадратнческое значение тока частотой 60 Гц в пяти последовательных циклах, разделенных пятиминутными интервалами, причем каждый цикл состоит из двух односекундных волн с промежутком в 5 с. После такого испытания статическое напря­жение пробоя не должно измениться более чем на 10%. Для газовых промежутков импеданс определяется шунтирующей емкостью. Однако после серии испытаний может происходить некоторое распыление электродов, что создает заметный шунтирующий импеданс.

При измерении вольт-амперных характеристик обычно используют напряжения и токи, которые относительно медленно меняются во вре­мени. Тем не менее эти характеристики полезны для идентификации некоторых особенностей характеристик пробоя.

Характеристики импульсного пробоя газовых разрядников зависят от формы приложенного сигнала, а также от импедансов источника и нагрузки. Наиболее важный параметр, характеризующий форму сиг­нала, который обычно рассматривается,—скорость нарастания прило­женного напряжения. Приведенные в гл. 2 максимальные значения скорости нарастания составляли порядка 10 кВ/нс, а для идеализиро­ванных линий электропередач скорости нарастания могут быть в 3— 10 раз больше.

На рис. 4,40 представлены типичные лереходные характеристики газонаполненных защитных разрядников. Выброс возникает в резуль-150

тате двух явлений. Первое, более очевидно, связано с индуктивност
выводов. Второе, более сложное, зависит от времени задержки меж
приложением переходного сигнала и началом лавинного пробоя п ^Д^
межутка. Характеристики выброса очень важны, особенно _{для C0R}E°"
менных полупроводниковых устройств, требующих защиты, таких
интегральные схемы. Энергия выброса может оказаться Достаточ*^
для" того, чтобы произвести остаточные повреждения чувствительно ^И
полупроводникового элемента, если не предусмотрена дополнителт ^Г°
защита. ^ная

Термины «импульсное напряжение пробоя», «динамическое напп
жение пробоя», «импульсное напряжение искрового пр_омеж., "^я"
и «импульсное напряжение зажигания» являются синонимами П^*
относятся к напряжению, при котором защитный прибор начинает пп
водить при различных скоростях ' Р°~

10 15 20 Время, не

Рис. 4.40. Временная зависимость _на пряжения на защитном разцо с небольшим газовым пппмр\,,5^НИКе [27] У°^ме*утком

нарастания инициирующего пере­ходного процесса, и обычно взаи­мозаменяемы. 3 случае переход­ного процесса, обусловленного ЭМИ, указанное напряжение, как правило, измеряется в 50-омной схеме испытаний, допускающей применение очень быстройарастаю-щих переходных сигналов. Длина выводов в этой схеме минимальна; однако на практике влияние эф­фективной длины выводов может в действительности приводить к уве­личению импульсного напряже­ния пробоя.

После действия первоначальной перегрузки и зажигания дуги
пряжение на промежутке надает до значения, называемого наппя ^Н3"
нием ограничения. Последнее есть напряжение па защитном разгГ^"
пике, остающееся после спада начального выброса во время дей- ^Д"
импульса перенапряжения. В общем случае это напряжение огпя^ВИЯ
чения зависит от тока, а поэтому также от импеданса источника и им
педанса нагрузки, т. е. от всех величин, которые использованы пни*™"
пытаниях или в действующих схемах. Хотя напряжение ограничь ^И°*
обычно меньше напряжения зажигания на порядок или более оно ^Ш'^Я
же влияет на переданную энергию, которая способна повредить u^"
ствительные схемы. У^в~

Кроме защитных свойств импульсных разрядников с газовым пп межутком интересны уровни, при которых газовый промежуток \°" жет быть поврежден переходными процессами, созданными ЭМИ °" другими переходными процессами, связанными с системой. Какп^ИЛИ чалось выше, переходные процессы, вызванные ЭМИ, часто oim_Cb,_BJ^Me" ся разностью дзух затухающих экспонент или экспоненциально ч ^Ю^* хающих синусоид, а ток, протекающий через прибор, зависит не толТк" от амплитуды приложенного сигнала, но также от импедансов ис ника и нагрузки. Однако собственный срок службы газовых ппп°^Ч"

1S1

жутков некоторых ц, кулоновского заряда?^ссов часто зависит от полного интегрального Для определениями^) ^ который прошел через промежуток. импульсный ток. Ег^Цуетимых рабочих точек выбран максимальный способен выдержать ь Можно определить как пиковый ток, который сов, без превышения %гный прибор при определенной серии импуль- допустимого изменеи^ыбранного критерия повреждения, например пробоя. Максимально'ij_a +Ю% исходного статического напряжения заряда или времени Л импульсный ток есть функция кулоновского интересен номинальн^Дд_{а и} выражается через эти параметры. Также да его определяют кат импульсный ток. Для заданного времени спа- ирибор без превышен).', Ц_к тока, который может выдержать защитный импульсов. '•и*-----------

Критерия повреждения для аналогичных серий

импульсов.

Другой класс щ приборы, такие, как ^\_их ограничителей * включает униполярные тили и приборы с обыАеровские диоды, управляемые лавинные вен-диодов с ростом напря^Ь)мр—«-переходом. Для простых кремниевых начинается обычно пр^ц_{ия на} р _, «-переходе «жесткое» ограничение напряжения нормаль^Напряжении ~ 1 В. Если диапазон изменения иногда применяют низ^ работающей схемы превышает это значение, то исходило принапряже^мные цепи смещения, чтобы ограничение про-Однако можно избежЛ_Х( превышающих рабочие напряжения схемы. менения зенеровских и использования цепей смещения путем при­кую точку пробоя, ко-^ч. лавинных диодов. Они имеют четко выражен-соединении, если схеи^рую _надо использовать при последовательном

Все эти три метода⁴ работает с биполярным напряжением.
с точки зрения стойко^Чцеют некоторые конструктивные недостатки
обладает конечным вр<Л _к ЭМИ. Прибор с простым р — «-переходом
индуктивности выводо^ц_ем включения, а также испытывает действие
индуктивности выводов • Энергия выброса, обусловленного действием
ными, чтобы повреди^ л время включения могут оказаться достаточ-
элементы. Для смеще^ более чувствительные полупроводниковые
ность выводов, связанных р — я-лереходов эффективная индуктив-
выброс. 1 _с ц_епыо смещения, также будет увеличивать

Применение зенеро_ь

если индуктивность вы^_Их диодов является прекрасным методом,

включения исключительное сведена к минимуму, так как их время

только для низкочастотно мало. Однако эти диоды можно использовать

щей емкости, которая м^ _{схем из}_₃а больших значений шунтирую-

емкость перехода пор^ Одственна этому типу р —я-лерехода. Обычно

работоспособность схюЛца 5000 иФ достаточна, чтобы нарушить

Емкость перехода такж^J, имеющей рабочие частоты свыше 1 МГц.

влиять на другие схемы, Зависит от температуры и может существенно

тирующей емкости. ЧтЛ^_я которых важны изменения величины шун-

последовательно с зене.бы сделать ее минимальной, обычно вводят

с р — я-переходом, обл^ Овскими диодами быстродействующие диоды

нительные выбросы, энер Дающим малой емкостью. Это создает допол-

того, чтобы повредить б^ ц_я которых может оказаться достаточной для

боры. Тем не менее часто Дее чувствительные полупроводниковые при-

¹⁵² Чцут на полезный компромисс.

«Мягкие» органичители

Другой класс защитных полупроводниковых приборов — сопро­тивления, которые зависят от напряжения (варисторы). Такие рези­сторы часто изготавливают из карбида кремния. Их вольт-амперная характеристика описывается следующим соотношением:

/ - KV", (4.53)

500 400 300 200\-

где / —^гмгновенный"ток; V — мгновенное напряжение; К — постоян­ная прибора; а — показатель нелинейности. Обычно значение «для карбида^кремния не превышает примерно 6, поэтому характеристика прибора^гдовольно «мягкая», т. е. она сглаживает изменения выходного напряжения,*связаиные*с изменением входного тока.

1 -. /	/	\уг	—!—I—I—Г^-'" 3	"П------- —I I ' ' 'I • ■ 1 _ 11 i 111 ■ 11
			S
	■

100

200 400 900

2 3 4 5810

20 30 50 90100 Мгновенный ток, А

Рис. 4.41. Вольт-амперные характеристики типичных ограничителей напряже­ния [29]:

/ -резистор (а-1); 2 — 6х2,54-см, тиритовып варисгор (а<5); 3 — 2.5-1 Х2.34-см селеповыЯ на рис-гор (а=8); 4 — MOB (сс>25); 5 — мощный кремниевый зенеровский диод для ограниче­ния переходных процессов (сь^35)

Новый элемент— металл-оксидный варистор, для которого имеются экспериментальные результаты. Германиевые металл-оксидные ва­ристоры [29] прессуют из керамического порошка; они различаются размерами, формой, составом зерен и их структурой, что приводит к различию вольт-амперных характеристик. Последние похожи на харак­теристики лавинных диодов (рис. 4.41 и табл. 4.11, где для сравнения приведены характеристики зенеровских и других варисторов). Коэффи­циент а определяет степень приближения характеристики такого за­щитного прибора к идеальной (т. е. горизонтальной линии па графике V (/)). Он равен тангенсу угла наклона вольт-амперной характеристики, построенной в двойном логарифмическом масштабе:

а = [lg (IJh)/ lg (l/₂%)], (4-54)

или

Дата добавления: 2015-05-07