Вентиляционные установки, их характеристика 2 страница

То же в напорном трубопроводе:

U_Н=4*Q/(π*d_Н²)=4*600/(3600*3,14*0,275²)=2.8 м/с

Коэффициент гидравлического трения в подводящем трубопроводе определяется по формуле:

λ_П=0,021/d_П^0,3=0,021/0,301^0,3=0,0301

То же в напорном трубопроводе:

λ_Н=0,021/d_Н^0,3=0,021/0,275^0,3=0,0309

Принимая значения коэффициентов местных сопротивлений, определяем суммарные потери напора в подводящем трубопроводе:

Σh_П=(λ_П*l_П/d_П+∑ξ_П)*u_Н²/(2*g);

где ∑ξ_П – суммарное значение коэффициентов местных сопротивлений в зависимости от типа арматуры и фасонных частей трубопровода принимают по приведённым ниже данным.

Таким образом:

Σh_П=(0,0301*13/0,301+4,5+0,6*3)*1,17²/(2*9,81)=0,53≈1 м

То же в напорном трубопроводе

Σh_Н=(λ_Н*l_Н/d_Н+∑ξ_Н)*u_Н²/(2*g);

Σh_Н=(0,0309*1411,5/0,275+0,26+10+0,6*9+1,5)*2,8²/(2*9,81)=70,23≈70 м

Напор насоса:

H=H_Г+Σh=500+71=571 м

Характеристика трубопровода строится в соответствии с формулой:

H=H_Г+R*Q²;

где R – постоянная сети;

Постоянная сети R определяется из выражения:

R=H-H_Г/Q²=Σh/Q²=71/600²=0,000197

Следовательно:

H=500+0,000197*Q²

Результаты расчётов по этому выражению приведены ниже:

		¼ Q	½ Q	¾ Q	Q	5/4 Q
Q, м^3/ч
H, м

Определение рабочего режима насосов

При параллельном соединении центробежных насосов суммарная характеристика их получается суммированием абсцисс характеристик каждого насоса, а рабочий режим – точкой пересечения суммарной характеристики с характеристикой трубопровода, причём подача параллельно соединённых насосов будет всегда меньше суммы подачи этих же насосов при их самостоятельной работе на тот же трубопровод.

При параллельном соединении двух одинаковых насосов, расположенных в одном пункте, подача и напор будут больше этих показателей каждого самостоятельно работающего насоса на один и тот же трубопровод.

Рисунок 8.2 – Рабочий режим соединённых параллельно насосов ЦНС 300-600

На рисунке 8.2 показана характеристика двух параллельно соединённых насосов ЦНС 300-600 и характеристика трубопровода, построенная по приведённым в подразделе 4.2.2 данным. По точке пересечения этих характеристик устанавливаем рабочий режим насоса:

Q_Р=640 м³/ч; H_Р=580 м; η=0,73; H_В^ДОП=4 м. Режим находится на рабочей части характеристики.

К.п.д. трубопровода определим по формуле:

η_Г=H_Г/H=500/580=0,86

Проверка производительности

Для надёжности откачки воды подача каждого насосного агрегата, согласно ПБ [3], должна обеспечить откачку максимального суточного притока не более, чем за 20 часов. В связи с этим, потребная минимальная подача насоса должна определяться из выражения:

Q_МИН=Q_М/20, м³/ч

где Q_М – максимальный суточный приток, м³/сут.

Тогда

Q_МИН=440*24/20=528 м³/ч

В рабочей точке фактическая подача насоса должна быть больше (или равна) минимальной.

Q_Р > Q_МИН

640 м³/ч > 528 м³/ч

Условие выполняется.

Проверка на отсутствие коавитации

Проверка на отсутствие кавитации производится по условию:

Н_ВАК < Н_{ВАК.ДОП}._.,

где Н_ВАК = Н_ВС+∆Н_ВС -действительная вакуумметрическая высота всасывания насоса, м.

Принимаем высоту всасывающего трубопровода H_ВС=3 м

Н_ВАК =3+0,5=3,5 м

3,5 < 4

Условие выполняется.

Определение размеров водосборника

В соответствии с ПБ (п.7.1.1.) главные, вспомогательные и участковые водоотливные установки должны иметь водосборники, состоящие минимум из двух ветвей.

Суммарная емкость водосборников главного водоотлива согласно ПБ должна расчитываться на прием 4-х часового максимального притока шахты в случае аварии (прекращение подачи электроэнергии, выхода из строя всех имеющихся нагнетательных трубопроводов)

W = 4*Q_МАКС=4*440≈1760 м³.

Для вспомогательных и участковых водоотливов емкость водосборника должна быть равна 2 – х часовому притоку.

В случае требования энергосбыта выполнять график суточной нагрузки энергопотребителя емкость водосборника

W_В = W + W_СТ,

где W_СТ – емкость части водосборника, принимающего приток воды в период стоянок по требованию энергосбыта, м³;

t_СТ = 2 ч – время, в течении которого запрещается включение насоса.

W_СТ = Q_МАКС* t_СТ=440*2=880 м³

Тогда

W_В =1760+880=2640 м³

Суммарную длину горных выработок водосборника определим из выражения

∑l_ВОД=W_В/S_Т;

где S_{т –} типовое сечение горной варыботки, м³ (S_т = 11,6 м ²).

Тогда

∑l_ВОД=2640/11,6≈228 м

В связи с тем, что водосборник представляет собой систему горизонтальных и наклонных выработок большой протяженности, механизация его непосредственной очистки связана с большими трудностями, так как любое устройство, предназначенное для этого, в процессе работы должно перемещаться по всей выработке. Гораздо эффективнее механизация очистки шахтных водосборников решается путем использования стационарно расположенного оборудования. Однако для этого необходимо обеспечить осаждение твердых частиц из воды в одном месте. С этой целью перед водосборником сооружается предварительный отстойник, имеющий небольшие размеры. В нем осаждается значительная часть твердых частиц, поступающих с водой.

Очистка предварительного отстойника осуществляется значительно проще, чем всего водосборника, так как его длина обычно не превышает 10 м. Ниже приводится расчет предварительного отстойника.

Обычно предварительный отстойник имеет форму усеченной пирамиды. Ширина зеркала воды в нем может быть принята на 20 – 30 % меньше ширины выработки, где он сооружается.

Задавшись шириной отстойника В, определяют его остальные параметры.

Средняя скорость движения воды в отстойнике u_ОТ=0,278*Q_МАКС/(В*h);

где Q_МАКС – максимальный часовой приток воды, м³/ч;

h – глубина проточного слоя, равная глубине протока воды в подводящей канавке, м (принимать h = 0,2...0,4 м).

Тогда

u_ОТ=0,278*440/(2*0,3)=203,87 мм/с

Наиболее опасным для насосов являются частицы крупностью более 0,1 мм, поэтому для осаждения этих частиц проектируют предварительные отстойники, при этом скорость движения воды в отстойнике должна быть не более 0,13 м/с. Количество параллельных ветвей отстойника

n_в= u_от/130= 203,87/130=1,568.

Округляем n_в до большего целого значения. Принимаем n_в=2. Фактическая скорость воды

u_{от ф} = u_от/n_в= 203,87/2=102 мм/с.

Исходя из данных условий, определяют минимальную длину предварительного отстойника

L₀=α*u_ОТ.СР*h/(v₀ – w)=1,4*102*0,3/(9,6-4,08)=7,76 м

где u_{от ср} – фактическая скорость воды в проточной части отстойника, мм/с;

v_о – гидравлическая крупность частиц размером 0,1 – 0,2 мм, которую можно принимать равной 9,6 мм/с при этой скорости;

α = 1,4 – коэффициент, учитывающий наличие в гидросмеси частиц различной крупности;

w – вертикальная составляющая скорости:

при u < 90 мм/с w = 0,01*u_{от ф}

при u=(90... 130) мм/с w = (0,03 – 0,05)*u_{от ф}.

Так как u=103,3, то

w=0,04*102=4,08

Объем нижней части отстойника, предназначенный для сбора шлама, определяется по количеству твердого, выпадающего из воды в течении суток:

W_Н = 1,5q_Т Q_М,

где W_Н – емкость нижней части отстойника, м^3;

q_т – объемная концентрация твердого в шахтной воде, которую для расчетов можно принимать равной q_т = 0,0015 – 0,005 (принимать q_т = 0,002).

Q_М – максимальный суточный приток, м³/сут.

W_Н = 1,5*q_Т* Q_М =1,5*0,002*440*24=31,68 м³.

8.3 Электроснабжение объекта

Схема электроснабжения шахты от РП до ГПП

Рисунок 8.3 – Схема электроснабжения шахты от РП до ГПП

Изображаем общую схему электроснабжения шахты от районной подстанции до центральной подземной подстанции.

Шахта расположена в районе, электроснабжение которого обеспечивают Краснолучские электрические сети ТАЭК Луганскоблэнерго. Источник питания – районная подстанция “Дзержинская” 35/6 кВ.

Мощность короткого замыкания на шинах ГПП ш. «Дзержинской»: S_К.З=58 МВ*А

Все подстанции шахты оборудованы ячейками КСО с маслянными выключателями типа ВМГ-133 и ВМГ-138.

Выбор стволовых кабелей

Подземные эл. приёмники ЦПП1 получают питание от существующей поверхностной подстанции ГПП ш. «Дзержинской» по 2-м принятым кабелям ВЭВПШв 3х120, проложенным по наклонному стволу, длиной 1325 м. Расстояние от главной поверхностной подстанции до устья ствола принимаем 50 м. Тогда общая длина кабелей от ГПП до ЦПП1 будет равно L_СТВ.К=1,375 км.

Расчёт токов короткого замыкания в высоковольтной сети

Исходя из данных величин мощности к.з. на главной поверхност-ной подстанции, за базисную мощность принимаем мощность короткого замыкания на шинах ГПП, равную S_Б=58 МВ*А, базисное напряжение U_Б=6,3 кВ, а базисный ток определим из выражения:

I_Б= S_Б/(√3*U_Б);

Тогда

I_Б=58/(√3*6,3)=5,315 кА.

Ток короткого замыкания в точке k₁:

I_К.З⁽³⁾=I_Б/х_Б.С;

Так как S_К.З на шинах ГПП 6 кВ больше, чем 50 МВ*А, активное сопротивление сети принимаем равным нулю, а индуктивное базисное сопротивление в таком случае будет равно:

x*_Б.С=S_Б/S_К.З=58/58=1

Отсюда ток короткого замыкания в точке k₁:

I_К.З⁽³⁾=5,315/1=5,315 кА

Определяем ток и мощность к.з. в точке k_2-6:

Базисное сопротивление стволового кабеля:

r_СТВ*Б=r₀*L_КАБ*S_Б/U_Б²;

х_СТВ*Б=х₀*L_КАБ*S_Б/U_Б²;

Полное базисное соп ротивление определя ется по формуле:

z*_Б1=√(r_ХБ+r*_К1)²+(х_Б.С+х*_К1)²

где r₀ =0,151 Ом/км для кабеля ВЭВБбШв 3х120;

х₀=0,076 Ом/км для кабеля ВЭВБбШв 3х120;

Тогда:

r_СТВ*Б=0,151*1,375*58/6,3²=0,3034 Ом

х_СТВ*Б=0,076*1,375*58/6,3²=0,1527 Ом

Для питания электродвигателей насосов главного водоотлива, типа ВАО-630М4, мощностью 800кВт, напряжением 6кВ, с номинальным током статора 90 А [9, с.152], принимаем кабели типа ВЭВПШв 3х35, с допустимой токовой нагрузкой I_ДОП=110 А [9, с.181].

Должно выполняться условие:

I_Н<I_ДОП

90 А < 110 А

Условие выполняется, окончательно принимаем кабель ВЭВПШв 3х35.

Длины кабелей от ячеек до приводных электродвигателей насосов с учётом суммарной длины насосной камеры и камеры ЦПП1

равной L_К=80 м и с учётом запаса кабеля принимаем:

L₁=80м; L₂=70м; L₃=50м; L₄=40м; L₅=30м;

Для насоса №1:

Базисное сопротивление кабеля насоса №1:

r*_К1=0,55*0,08*58/6,3²=0,0643 Ом

х*_К1=0,087*0,08*58/6,3²=0,01017 Ом

Полное сопротивл ение кабеля насоса № 1:

z*_Б1=√(r_ХБ+r*_К1)²+(х_Б.С+х*_К1)²=1,075 Ом

Для насоса №2:

Базисное сопротивление кабеля насоса №2:

r*_К2=0,55*0,07*58/6,3²=0,0563 Ом

х*_К2=0,087*0,07*58/6,3²=0,0089 Ом

Полное сопротив ление кабеля насоса №2:

z*_Б2=√(r_ХБ+r*_К1)²+(х_Б.С+х*_К2)²=1,0711 Ом

Для насоса №3:

Базисное сопротивление кабеля насоса №3:

r*_К3=0,55*0,05*58/6,3²=0,0402 Ом

х*_К3=0,087*0,05*58/6,3²=0,00636 Ом

Полное сопротив ление кабеля насоса №3:

z*_Б3=√(r_ХБ+r*_К1)²+(х_Б.С+х*_К3)²=1,0634 Ом

Для насоса №4:

Базисное сопротивление кабеля насоса №4:

r*_К4=0,55*0,04*58/6,3²=0,03215 Ом

х*_К4=0,087*0,04*58/6,3²=0,0051 Ом

Полное сопроти вление кабеля насоса №4:

z*_Б4=√(r_ХБ+r*_К1)²+(х_Б.С+х*_К4)²=1,0596 Ом

Для насоса №5:

Базисное сопротивление кабеля насоса №5:

r*_К5=0,55*0,03*58/6,3²=0,0241 Ом

х*_К5=0,087*0,03*58/6,3²=0,00381 Ом

Полное сопротивление кабеля насоса №5:

z*_Б5=√(r_ХБ+r*_К1)²+(х_Б.С+х*_К4)²=1,0559 Ом

Для трансформаторной подстанции:

Базисное сопротивление кабеля трансформаторной подстанции:

r*_К5=0,55*0,1*58/6,3²=0,08037 Ом

х*_К5=0,087*0,1*58/6,3²=0,0127 Ом

Полное сопротивление кабеля насоса №5:

z*_Б5=√(r_ХБ+r*_К1)²+(х_Б.С+х*_К4)²=1,083 Ом

Определим трёхфазные токи короткого замыкания в точках k_7-11 по формуле:

I⁽³⁾_К.З(Дi)=I_К.З/z*_Бi

Следовательно:

I⁽³⁾_К.З(Д1)=I_К.З/z*_Б1= 5315/1,075=4944,2 А

I⁽³⁾_К.З(Д2)=I_К.З/z*_Б2= 5315/1,0711=4962,2 А

I⁽³⁾_К.З(Д3)=I_К.З/z*_Б3= 5315/1,0634=4998,1 А

I⁽³⁾_К.З(Д4)=I_К.З/z*_Б4= 5315/1,0596=5016 А

I⁽³⁾_К.З(Д5)=I_К.З/z*_Б5= 5315/1,0559=5033,6 А

I⁽³⁾_{К.З(КТП)}=I_К.З/z*_Б5= 5315/1,083=4907,7 А

Двухфазные токи к.з. определяются по формуле:

I⁽²⁾_К.З=I⁽³⁾_К.З*√3/2

Тогда:

I⁽²⁾_К.З(Д1)=4944,2*0,866=4281,8 А

I⁽²⁾_К.З(Д2)=4962,2*0,866=4297,4 А

I⁽²⁾_К.З(Д3)=4998,1*0,866=4328,5 А

I⁽²⁾_К.З(Д4)=5016*0,866=4344 А

I⁽²⁾_К.З(Д5)=5033,6*0,866=4359,2 А

I⁽²⁾_{К.З(КТП)}=4907,7*0,866=4250,1 А

Учитывая влияние асинхронных двигателей на ток короткого замыкания:

i_ДВ=(√2*0,9/х*_Н.ДВ.)*∑I_Н

где х*_Н.ДВ – индусктивное базисное сопротивление двигателя.

Индуктивное базисное сопротивление двигателя определяем из выражения:

х*_Н.ДВ.=х_Н.ДВ.*S_Б/U_Б²; Ом

Индуктивное сопротивление двигателя:

х_Н.ДВ.=z*sin φ; Ом

cos φ=0,5 – для пускового момента;

sin φ=0,86

Полное сопротивление двигателя:

z=U_Н/I_П; Ом

где I_П – пусковой ток двигателя, определим из выражения:

I_П=6,5*I_Н; А

Подставив числовые значения в формулы, получим:

I_П=6,5*90=585 А

z=6000/585=10,26 Ом

х_Н.ДВ.=10,26*0,86=8,82 Ом

х*_Н.ДВ.=8,82*58/6,3²=12,89 Ом

i_ДВ=(√2*0,9/12,89)*(90*1)=8,887 А

Ток короткого замыкания с учётом влияния двигателей будет равен:

I⁽³⁾_К.З=I⁽³⁾_{К.З на ГПП в т. K1}+i_ДВ; А

Тогда: I⁽³⁾_К.З=5315+8,887≈5324 А

Выбор ячейки на ЦПП шахты

Для данных условий: I_РАСЧ=90 А; U_Н=6000 В

Принимаем к установке распределительное устройство КРУВ-6.

Техническая характеристика КРУВ-6:

· Номинальное напряжение: 6кВ

· Номинальный ток отключения: 9,6 кА

· Односекундный ток термической стойкости: 9,6 кА

· Ток включения (амплитудное значение): 25 кА

· Ток динамической стойкости: 25 кА

Проверку КРУ сводим к проверке силового выключателя, так как другие элементы оборудования соответствуют его параметрам:

a) проверка по току термической стойкости:

I^Ф_Т.С=I⁽³⁾_К.З*√(2/t)=5,324 *√(2/1)=5,324*1,4142=7,53 кА < 9,6 кА

b) по динамической устойчивости:

i_УД=0,87*I⁽³⁾_К.З*k_УД*√2; А

где k_УД =1,8 (10, с.11)

Тогда

i_УД=0,87*5324*1,8*√2=11790,84 А

I_ДИН > i_У =>

25 кА > 11791 кА

c) по коммутационной способности:

I⁽³⁾_К.З < I_О

5,034 кА < 9,6 кА

КРУ типа КРУВ-6 проходит по всем 3-м факторам.

Выбор и проверка уставок максимальной токовой защиты КРУ

Уставки срабатывания реле по току перегрузки выбираем по расчётному току:

I_Р.MAX=k_П*I_Н.ДВ=6,5*90=585 А

где k_П – коэффициент, учитывающий увеличение тока при пуске

Выбираем уставку срабатывания реле по току:

I_СР=k₀*I_Р.MAX/(k_В*k_Т.Т);

где k₀ – коэффициент отстройки реле (1,3);

k_В – коэффициент возврата реле (0,85);

k_Т.Т – коэффициент трансформации трансформатора тока (40);

Тогда

I_СР=1,3*585/(0,85*40)=22,37 А

Принимаем уставку срабатывания реле:

РТ 40/50=23 А [9, с.267]

Первичный ток срабатывания защиты по току:

I_СР=R_Т.Т*I_У=40*23=920 А

Проверка по коэффициенту чувствительности:

k_Ч=I⁽²⁾_К.З/I_СР=4610,6/920=5,01>1,5

Условия выполняются. Уставка выбрана верно.

8.4 Автоматизация объекта

Общие сведения

Водоотливные установки должны обеспечивать надежную откачку воды из подземных выработок при возможно меньших эксплуатационных расходах. В соответствии с требованием ПБ водоотливные установки должны быть оборудованы аппарату­рой автоматизации. Автоматически действующая аппаратура, выполняющая операции вместо машинистов насосов, обеспечи­вает точность, безошибочность и своевременность этих опера­ций. Это позволяет продлить межремонтные сроки за счет исключения случаев холостой работы водоотлива и дает 'воз­можность экономить значительные средства.

Автоматизированная водоотливная установка должна функ­ционировать без постоянного присутствия обслуживающего пер­сонала. Схемой автоматизации предусмотрено два вида управ­ления — автоматическое и ручное, причем перевод на ручное управление любого числа насосных агрегатов должен осуще­ствляться без нарушения работы остальных агрегатов в авто­матическом режиме. Схема обеспечивает автоматическое вклю­чение насосных агрегатов при достижении водой установлен­ного верхнего, повышенного или аварийного уровня. Отключение насосных агрегатов осуществляется автоматически после от­качки воды до заданного нижнего уровня. Кроме того, схема обеспечивает неодновременность пуска электродвигателей насо­сов и автоматическое включение резервного агрегата взамен отключившегося по технической неисправности.

Автоматизированная водоотливная установка снабжена блокировками, предотвращающими: пуск агрегата при незали­том насосе; включение моторного привода задвижки до пуска насосного агрегата; останов агрегата до момента полного за­крытия задвижки; включение агрегата при отсутствии воды в водосборнике, а также повторное включение отключившегося насоса до устранения причины, вызвавшей его аварийное от­ключение.

Схемой автоматизации водоотливной установки должны быть предусмотрены следующие виды защит, вызывающие аварий­ный останов: при снижении или потере производительности; при перегреве подшипников; при исчезновении напряжения или к. з. в цепях управления. Производительность каждого насосного агрегата, температура подшипников, а также положение задвижек на подводящем трубопроводе (для установок с за­глубленными камерами) должны контролироваться непрерывно [8, с.146-147].

Способы заливки насосов

В горной промышленности в основном применяют центро­бежные насосы, нуждающиеся в заливке перед пуском. Безот­казная и четкая работа автоматизированных насосных устано­вок в значительной степени зависит от правильного выбора способа заливки насосов.

Заливка будет осуществляется вспомогательными погруж­ными насосами и сифонным способом, из баковых аккумуляторов, из напорного трубопровода.

Баковые аккумуляторы используют для заливки центробеж­ных насосов перекачного водоотлива и для заливки насосов малой и средней производительности участкового и главного водоотливов. Баковый аккумулятор БАВ применяется для насо­сов с максимальной высотой всасывания 5 м, причем макси­мальная емкость подводящего трубопровода не должна превы­шать 80 л.

На чертеже показана схема заливки насоса с помощью бако­вого аккумулятора. При пуске насоса вода из бакового аккуму­лятора /, смешиваясь при помощи находящегося в нем дросселя с воздухом из подводящего трубопровода 4, поступает в на­сос 2. Благодаря разрежению, возникающему в баке, вода из водосборника 3 заполняет подводящий трубопровод. При оста­новке насоса баковый аккумулятор остается заполненным водой.

Заливка насоса из напорного трубопровода осуществляется при помощи трубки (см. чертеж), соединяющей напорный и под­водящий трубопроводы. На трубке установлен управляемый вентиль 2, который предназначен для дистанционного открыва­ния или перекрывания трубки. В схемах автоматизации водо­отливных установок вентиль используется для заливки насосов при давлении в напорном трубопроводе до 3 МПа и как пуско­вое устройство для удаления водовоздушной смеси при заливке насосов баковыми аккумуляторами.

Заливка с помощью погружных насосов, размещаемых непосредственно в водосборнике. При­меняемый центробежный заливочный насос ЗПН с вертикальным приводным валом и одним рабочим коле­сом обеспечивает одновременную заливку трех насосов глав­ного водоотлива [8, с.147-148].

Средства автоматического управления и контроля

К средствам автоматического управления и контроля водо­отливных установок относятся: реле уровня, реле производительности, реле контроля заливки насо­сов по давлению, температурные реле.

Для контроля уровня воды в водосборниках приме­няем электродные датчики сопротивления. Электродный датчик ЭД (см. чертеж ) представляет собой стальной диск 3 со стаканом 5 и свинцовой обкладкой 4 для защиты диска от коррозии. На стакан навинчивается кабельный ввод 1. Контактирующим с во­дой элементом является диск. После подсоединения жилы кабеля к контактной шпильке 2 стакан заливается кабельной массой. Электродный датчик подвешивается на кабеле на уровне воды, при котором необходимо включать или отключать насос.

Электродные датчики работают совместно с различными схемами устройств контроля уровня. Цепи контроля уровня должны быть искробезопасными. Исполнительные элементы схемы обеспечивают релейность характеристики, т. е. напряже­ние на обмотке исполнительного реле изменяется скачкообразно в зависимости от величины сопротивления: электрод — жидкость — «земля». Применяем схему контроля уровня, построенную с использованием реле на герконах.

Принцип работы схемы устройства контроля уровня на герконе следующий (см. чертеж). При определенном уровне воды датчик ЭД замыкается на «землю», образуется цепь для протекания тока через катушку герконового реле уровня К1, которое сра­батывает и своим контактом через промежуточное реле К2 вы­дает сигнал управления насосами. Схема обладает высокой чувствительностью при переходном сопротивлении 0—5 кОм.

Для контроля производительности насосов в схемах автома­тизации водоотливных установок применяем струйное реле флажкового типа РПФВ-1К.

Реле производительности РПФВ-1К (см. чертеж.) состоит из корпуса 9 и платы 3. В верхней части корпуса имеются два от­верстия: одно для ввода валика 2, второе, заглушенное проб­кой 1, для ключа под специальную гайку 10, крепящую шток с резиновым флажком 7. Нижняя часть корпуса представляет собой плиту с двумя проушинами для поворотных валиков 5, при помощи которых шпильками 6 реле укрепляется на трубо­проводе. Крышка 4 закрывает рабочую камеру реле, в которой размещена контактная группа 13. При воздействии потока жидкости на флажок 7 поворачивается жестко связанный с ним валик 2 и рычаг 11, переключающий контактную группу 13. Изменяя предварительное натяжение пружины 12 с помощью винта 14, можно настроить реле на срабатывание при определенной скорости потока жидкости. При снижении скорости жидкости в трубопроводе флажок под действием пружины возвратится в исходное положение и, следовательно, замкнутся или разомкнутся электрические цепи. Демпфер 15 предназначен для успокоения колебаний подвижной системы реле.

Для контроля заливки насосов используем реле давления РДВ (см. чертеж). Чувствительным элементом реле давления яв­ляется диафрагма 6. Реле имеет две ступени регулировки сра­батывания по давлению. Выбор ступени осуществляется при введении в действие с помощью винта 4 малого поршня 7 или малого и большого 5 поршня вместе, что соответствует умень­шению или увеличению рабочей площади диафрагмы. Сила давления воды, воспринимаемая диафрагмой, передается через поршень на шток 9, который воздействует на микропереключа­тель 1. Предварительное натяжение пружины 10, необходимое для четкого срабатывания реле, регулируется штоком 9, в верх­ней части которого имеется участок шестигранного сечения. При регулировке шток ввинчивают в специальную гайку 8. Последняя фиксируется шпилькой 3. Зазор между штоком и микропереключателем устанавливается регулировочной гай­кой 2.

Для контроля температуры подшипников в насосных уста­новках применяем термодатчики ТДЛ-2 (см. чертеж.). Принцип действия датчиков основан на использовании сплава, температура плавления которого 70—72° С. При перегреве под­шипника сплав 5 в наконечнике датчика расплавляется и осво­бождает валик 4, который под действием пружины 3 поворачи­вается и переключает контактную систему 2. После каждого срабатывания датчика возврат его в исходное рабочее положе­ние производится вручную рукояткой 1.

Программу работы автоматизированной водоотливной уста­новки задает моторное реле времени — моторный ком­мутатор. Реле (см. чертеж) состоит из синхронного двигателя 4 типа СД-2, зубчатой пары 2, 5 и до десяти контактных дисков /, воздействующих на контактные группы 6. Диски, набранные на оси 3, при вращении производят переключения контактов [8, с.148-153].

Дата добавления: 2015-06-26