Пояснювальна записка. Определим вес свай, имея ббиду, бес сбои С11-35 равен 300 кг/м и бес „стрия 60кг) gwh =12-0. 3 + 0. 06 = 0. 0366мя; nl =| 0,0366 = 0. 0366ш вес грунта б объеме

М.

Определим Вес свай, имея ббиду, бес сбои С11-35 равен 300 кг/м и бес „стрия 60кг) G_wH =12-0.3 + 0.06 = 0.0366МЯ; N _l =| 0,0366 = 0.0366ш Вес грунта б объеме АБВГ:

(3,7 -0.35) (2,5 - 0,3 5) (0,0191 • 1,45 + 4 0.017 + 4 0,02 + 2.75 0,0186) + +(3,7 - 1,2X2,5 -1.0) 0.0186 • 0,8 + (3.7 - 0,6 - 0,25) (2,5 - 0,4) • 1,25 0,0186 = 1,83МН Вычислим краевые напряжения под подошбой бнецентренно нагруженного условного фундамента:

„ 0,689+1,83 + 0,024 + 0,0366 0,136 6 0.053-6

S*--------- хгй--------

_ 0,689+1,83 + 0,024 + 0.0366 0.136 6 0,053-6

"mm -------------------- rr-Ti--- ——-т - г 10,24 МПа

3.7-2,5 2,5 3,7 2,5-3,7^J

Средние напряжения под подошбой условного фундамента будут равны

п N.. 0,689 + 1.83 + 0,024 + 0,0366

---------------------- ^отмПа

По таблице №4 СНиП 2.02.01-83 для суглинка полутвердого, малосжимае- мого, на который опирается подошва условного фундамента, имеющей угол внутреннего трения q> = 32 град, находим значения коэффициентов м *|.34; w_t=6J4/ м, =8.55. По таблице 3 СНиП 2.02.01-83 для заданного соотношения L/H _Гп = |.4/ у_п = 1,2 ■ Коэффициент к принимаем равным 1,1, так как характе­ристики грунта принимались по табличным данным. Определим расчетное сопротивление грунта по формуле (7) СНиП 2.02.01-83"

_R = lnhj.[_{M k;byii +} M._dy_{u +} _+ M_t с„ ]

Осредненный удельный вес грунтов, залегающих выше подошвы условного фундамента: _у ' _ 1.45-0.019l + 4 0,0l7 + 4 0,02 + 4 0,0l86

= 0014^кН/ 1 осредненный

" 1,45 + 4 + 4 + 4 '»

удельный вес грунтов, залегающих ниже подошвы условного фундамента У _ 2.55-0,0191 + 4-0,0197 _ _{0 02} кН/ _ч Приведенная глубина заложения фунда-

2,55 + 4 '

Нвнта </, = й,+Л, у^ f/a ⁼ 1,25 + 0.2 0.025/0.014 = 1.61.4

R- ^l'^4xl,2 fl3'l 113 7 • 0 02 + 6,34 • 1,61 • 0,0145 + 8,55 - О.ООЗб] = 0.44 МПа Проверяем выпол- 1.1

пение условий: р = o,3i<ц 0.44=0.53/ л» =0,24>о, р„ = 0,273<л=0.44

Все условия выполняются, следовательно, фундамент запроектирован Иерно.

ОПРЕДЕЛЕНИЕ ОСАДОК СВАЙНОГО ФУНДАМЕНТА (сечение 1-11

Вычислим осадку сдайного фундамента по схеме линейно-деформируемого полупространства, предварительно построив эпюру напряжений в толще ос­нования от действия собственного веса грунта

Находим значение эпюры вертикальных напряжений от действия собст­ венного веса грунта по формуле а._к А, и вспомогательной 0,2 a_v

• на уровне подошвы условного фундамента

а „ = 0.0186 4 + 0,017 4 + 0,02 4 + 0,0191 • 1.45 - 0,25 М/7а 0.2<Т_;|,» 0,05 МПа

• значение напряжений от собственного веса грунта на границе чет­вертого U пятого слоев -0,25 + 0,0191 2,55 «0.298 МПа. 0Л(Т_Щ, = 0.0596 МПа

• ПО подошве пятого СЛОЯ а_щУ- 0.298 + 0,0197 4 = 0.3768 МПа, 0.2(7^, -0,07536 МПа

Полученные значения ординат напряжений отложим на геологическом разрезе и построим эпюры напряжений от собственного веса грунта и вспо­могательную

Дополнительное давление в уровне подошвы условного фундамента Р_а = 0.273 - 0.25 = 0.023 МПа

Построим эпюру дополнительных вертикальных напряжений от внешней нагрузки в толще основания рассчитываемого фундамента, используя фор- муЩ а^ =а -Р_а и данные таблицы 1 (приложение 2 СНиП 20201-83*1 Нижнюю границу сжимаемой толщи находим по точке пересечения вспомогательной эпюры и эпюры дополнительных вертикальных напряжений; эта точка пере­сечения соответствует мощности сжимаемой толщи Н, Все вычисления приведены в табличной форме.

Чтобы избежать интерполяции зададимся соотношением £= 0,4. тогда

Высота элементарного слоя грунта h » f— 0.4 — = о.5.и • Условие

К = 0,5 < 0,46_v = 0,4 3,6 = 1,0.« удовлетворяется с большим запасом, поэтому в це­лях сокращения вычислений увеличим высоту элементарного слоя вдвое, чтобы с одной стороны соотношение £ было кратным О,К, а с другой сторо­ны, чтобы выполнялось прежнее условие н, = i.o s 0,46, = i,o w.

Определим осадку фундамента, пренебрегая различием модуля деформа­ции на границе слоев грунта, принимая во внимание, что данное предложе­ние незначительно скажется на результатах расчета

л <

где р - коэффициент, зависящий от коэффициента относительных поперечных деформаций р = 0.8

= " *^СТт-' - среднее напряжение в i-ом элементарном слое

_h. высота i-го слоя грунта,- £ - модуль деформации i-го слоя грунта,

Табл.12

Nf	Наименование слоя грунта	z, м		а	МПа	Е , МПа
	Суглинок полутвердый,	0	0	1	0,023	12
1	насыщенный водой. молосжима емыи,	1	0.8	0,848	0.0195	12
	нена духа ющ ий	2	16	0,532	0,0122	12
		3	2,U	0.325	0.0075	4 0
	Песок крупный, средней	4	3.2	0,21	0,00U 8	4 0
2	плотности,на сыщ енный водой, на лос жима емыи	5	4	0, /45	0.0033	4 0
		6	4.8	0.105	0.0024	4 0

_с 0.8 -1,0 (0,023 4-0,0195 0,0195 4-0,0122 0,0122 + 0,0073 ^ _t

^Sm~!r{----------- 2 * 2 2

0.8 1,0 (0,007 5 ♦ 0,0048 0,0048 + 0,0033 0.0033 + 0,0024 ^ _ ⁺ 1 2)

40

в 0,0034 w - 034 с*

По нормам средняя осадка для такого типа зданий составляет 8,0см, следовательно, полная расчетная осадка здания не превышает допустимых^ О ели чин. Основное условие расчета по второй группе предельных состояний удовлетворяется.

_h. высота i-го слоя грунта,- £ - модуль деформации i-го слоя грунта,

Табл.12

Nf	Наименование слоя грунта	z, м		а	МПа	Е , МПа
	Суглинок полутвердый,	0	0	1	0,023	12
1	насыщенный водой. молосжима емыи,	1	0.8	0,848	0.0195	12
	нена духа ющ ий	2	16	0,532	0,0122	12
		3	2,U	0.325	0.0075	4 0
	Песок крупный, средней	4	3.2	0,21	0,00U 8	4 0
2	плотности,на сыщ енный водой, на лос жима емыи	5	4	0, /45	0.0033	4 0
		6	4.8	0.105	0.0024	4 0

_с 0.8 -1,0 (0,023 4-0,0195 0,0195 4-0,0122 0,0122 + 0,0073 ^ _t

^Sm~!r{----------- 2 * 2 2

0.8 1,0 (0,007 5 ♦ 0,0048 0,0048 + 0,0033 0.0033 + 0,0024 ^ _ ⁺ 1 2)

40

в 0,0034 w - 034 с*

По нормам средняя осадка для такого типа зданий составляет 8,0см, следовательно, полная расчетная осадка здания не превышает допустимых^ О ели чин. Основное условие расчета по второй группе предельных состояний удовлетворяется.

РАСЧЕТ СВАЙНОГО ФУНДАМЕНТА, (сечение 2-2)

Исходные данные:

• вертикальная нагрузка N_ou =86^,02 кН и моменты Л/*„ = -0,445 101,376 - 0,125 • 240,62 + 0,45 • 185,174 = 8,14л-// • м

• Угол внутреннего трения грунта 32 град;

• Подошва ростверка находится на отметке -1,450м

• коэффициент условий работы грунта y_cR = 1,0 под нижним концом сваи, y_Lf =1,0 по боковой поверхности.

По предварительным расчетам свая должна быть заглублена в полутвер­дый суглинок примерно на 1 м. Минимальная длина сваи / должна быть / = 0.1 + 0.2 + 4 + 4 + 1 + 2,55=11,75;

где 0,1-заделка сваи в ростверк; 0,2-бетонная подготовка под ростверк; 4,0,- 4,0, 2,55 - толщины грунтовых слоев; 1,0 - минимальное заглубление сваи в несущий слой.

Выбираем стандартную железобетонную сваю С 12-3,0 (ГОСТ 19804,1-79'), ее сечение 0,35x0,35м, длина 11м, длина острия 0,3м. Заделку сваи в ростверк назначаем 10см Расчетная схема фундамента приведена на рис.12

Найдем несущую способность одиночной сваи-трения Площадь опирания сваи на грунт А=0 35x0 35=01225 м², периметр и=0,35х4=1,4м. Расчетное со­противление грунта для суглинка полутвердого, малосжимаемого, /, =0.0714, Й=7.37МПо при глубине погружения нижнего конца сваи: h_n =1,45+12+0,3-0,1- 0,2=13.45м Расчетное сопротивление грунта по боковой поверхности сваи /] определяется в зависимости от средней глубины расположения Z, слоя и консистенции грунта 1

Толщину грунта, прорезаемого сваей, разбиваем на слои толщиной не бо­лее 2 метров и определяем среднюю глубину расположения для каждого слоя:

Л, * 2.0 м; Z, = 2.25 и_; /, «0,036 МПа, /?, = 0,75л/; Z, = 3,625.w /, = 0,058 МПа; /?, = 2м; Z, = 5.м /; = 0.056 МПа; h_A = 2.»/; Z, = 1м; /₄ = 0_%06 МПа К * 2.w; /. ш 9м; /, = 0,0265 МПа; И_ь = 2м; Z_b = 11л/; /_А = 0,0297 МПа

Несущую способность одиночной сваи определяем по формуле

Ijv* * АГ

* 1.0 (1Д) 7.37 0.1225+ М- <0Д>36 2 + 0.058 0,75 ♦ 0.056 2 ♦ 0.06 2 ♦ 0.0265 2 + 0.0297 2 * 0,068 115)) *1МШо

Расчетная нагрузка, допускаемая на сваю, определяемая по формуле 2 СНиПг0203-85

Найдем требуемое количество свай по формуле:

1,4-0,81

г*-"

п =

IFj-r^a-hy^ 1,66-1.4-1,05* 1,45 0,023 Окончательно принимаем количество свай в фундаменте п=1.

Расчетная схема ростверка.

Рис. 11

0 II

= 0,71

Вычислим вес ростверка: N_pll = 0,025 • 1.2 • 1,0 ■ 0,8 = 0,024 МН.

Вычислим вес грунта, располагающегося на ростверке:

Л\.„ = 1,2 • 1,0 • 0,45 • 0,0186 = 0,01 МН

Найдем расчетные значения указанных выше внешних нагрузок для 1-ой группы предельных состояний:

Л\, = U • 0,024 = 0,0264А/Я; N_gU = 0,01-1,1 = 0,011 МН Sж ы_щ)! +.V_;1/ + iV_0// = 0,0П + 0,0264 + 0,81 = 0,8474 МИ Проверка условий Л «0.8474 < Л' = 1.19. Условие выполняется, с ледова- тельно, размеры фундамента подобраны удовлетворительно

Вычислим усредненный угол внутреннего трения основания, прорезаемого

1 3 5-2,75 + 17*4 + 19 4 + 32*1,45 __58? 2,75 + 4 + 4 + 1,45

Условный фундамент ограничивается горизонтальной плоскостью БВ, проходящей через нижние концы свай, а с боков - вертикальными плоско­стями АБ и ВГ, отстоящими от наружных граней крайних рядов вертикаль­ных свай на расстоянии <,«/ 12.2 /#5.87 • 1.20

4

/ s 12.2м - глубина погружения свай в грунт от подошвы ростверка,

Si* г р Длина а 1.2 f 2*11.2 /^5.87 * з,7 и Ширина условного фундамента 4

А, «КО + 2 11,2-/#5.6* 2J.W

Определим вес свай. имея ввиду, вес сваи С11-35 равен 300 кг/м и вес острия 60кг) * 12 0.3 ♦ 0.06» 0.0366Ш_; Л «1 • 0,0366 w 0,0366 МН Вес грум/па в объеме АБВГ

\ 0,35) {2,5-0.35) (0,0191 1,45 ♦ 4 0.017 ♦ 4 0,02 ♦ 2,75 0,0116) +

- Up>5 ИЛ) 0,0186 0,8 ♦ (3,7 - 0.6 - 0,25) (2,5 - 0,4) 1Д$ 0,0116 - ШШ Вычислим краевые напряжения под подошвой внеиентренно нагруженного условного фундамента

0,864 +1,83 + 0,024 + 0,0366 0,136 6 0,053 6 Р— = — + - + — ----------------------- = 0,31 МПа

2,5-3,7 2,5 -3,7²

0,864 + 1,83 + 0,024 + 0,0366 0,136-6 0,053-6

Средние напряжения под подошвой условного фундамента будут равны

0,864 +1,83 + 0,024 + 0,0366

= 0.213 МПа

" Lb 2.5-3.7

По таблице №4 СНиП 2.02.01-83 для суглинка полутвердого, малосжимаемого, на который опирается подошва условного фундамента, имеющей угол внутреннего трения <р = 32 град, находим значения коэффициентов м_у =1.34; м_ч = 6.34; л/, =8.55. По таблице 3 СНиП 2.02 01-83 для заданного соотношения L/H у_п =1,4; у_С1 =1,2. Коэффициент к принимаем равным 1,1, так как характеристики грунта принимались по табличным

Определим расчетное сопротивление грунта по формуле (7) СНиП 2.02.01-83':

R +M_qdJ_H +(л/,-1 Кг;, + (UJ

к

Осредненный удельный вес грунтов, залегающих выше подошвы условного

фундамента: у ' ₃Ь45 0,0191 + 4 0,017 + 4 0,02 + 4-0,0186 _{= 0014},я/ _{; осредненный} ^Тп 1,45 + 4 + 4 + 4 /М¹

удельный вес грунтов, залегающих ниже подошвы условного фундамента 12,55-0,0191 + 4-0.0197

- о,02 хН/, • Приведенная глубина заложения фунда- / м

2,55 + 4

мента J, = h_s +/?, • у, ty], =1,25 + 0.2 0.025/0.014 = 1.61л/

_R * -~~-²[L34 1,1 3.7 0,02 - 6J4 1,61 -0,0145 + 8,55 • о,оозб]=0.44 МПа Проверяем выполне­ние условий: л - 0.293 < 1,2 -0.44 - 0.53; «о,29 > о, Р„ = 0,292 < R = 0.44 Все условия выполняются, следовательно, фундамент запроектирован верно.

ОПРЕДЕЛЕНИЕ ОСАДОК СВАЙНОГО ФУНДАМЕНТА

(сечение 2-2)

Вычислим осадку свайного фундамента по схеме линейно-деформируемого полупространства, предварительно построив эпюру напряжений в толще ос­нования от действия собственного веса грунта.

Находим значение эпюры вертикальных напряжений от действия собст­венного веса грунта по формуле а_щ = у\ -Л, и вспомогательной (Со\,

• на уровне подошвы условного фундамента

^ 0,0186-4 + 0,017-4 + 0.02-4 + 0,0191-1.45 = 0,25 МПа 0,2(7^ =0,05 МПа

• значение напряжений от собственного веса грунта на границе чет­ вертого U пятого слоев or ₄ «0,25 + 0,0191 2,55*0,298 МПа; 0,2<7_Jjf4»0,0596 МПа

• ПО подошве пятого СЛОЯ: а,«0.298+ 0.0197 4-0.3768 МПа£ 0, 1о » 0,07536 МПа

Полученные значения ординат напряжений отложим на геологическом разрезе и построим эпюры напряжении от собственного веса грунта и вспо­могательную

Дополнительное давление в уровне подошвы условного фундамента Ц ё ijtt м ■ #Ы2Ш< _|............ __. _п

Построим эпюру дополнительных вертикальных напряжений от внешней нагрузки в толще основания рассчитываемого фундамента, используя фор­мулу ^а-._Р ^=а'Ръ ^и данные таблицы 1 (приложение 2 СНиП 2.02.01-83*). Нижнюю

границу сжимаемой толщи находим по точке пересечения вспомогательной эпюры и эпюры дополнительных вертикальных напряжений; эта точка пере­сечения соответствует мощности сжимаемой толщи И. Все вычисления приведены в табличной форме.

Чтобы избежать интерполяции зададимся соотношением ^ = 0.4, тогда

высота элементарного слоя грунта Л, =f —= 0,4—= 0,5*. Условие

И, = 0,5 < 0,4ft, = 0,4 3,6 = 1,0 м удовлетворяется с большим запасом, поэтому в це­лях сокращения вычислений увеличим высоту элементарного слоя вдвое, чтобы с одной стороны соотношение £ было кратным 0,4, а с другой сторо­ны, чтобы выполнялось прежнее условие h, =1,0 <0,46, =1.0 л/.

Определим осадку фундамента, пренебрегая различием модуля деформа­ции на границе слоев грунта, принимая во внимание, что данное предложе­ние незначительно скажется на результатах расчета

its язи

tt I

где р - коэффициент, зависящий от коэффициента относительных попере чных деформаций р. од

ст_г = ^у ^—^ - среднее напряжение в 1-ом элементарном слое

И, - высота \-го слоя грунта,

Е, - модуль деформации i-го слоя грунта;

Табл.13

	Наименование слоя N*\ грунта	Z, M	„ 2х	а	МПа	Е , МПа
	Суглинок полутбердый.	0	0	1	0,042	12
	насыщенный водой, на /юсжима емый,	1	о.в	0,84 8	0,0356	12
	нена бухающий	2	1.6	0,532	0,0223	12
		3	14	0,325	0,0137	10
		4	3,2	0,21	0,0088	40
	П*С*К fpyfiMbiJ, Ср9**ч
	/ I Oodo-f	5	4	0,115	0,0061	40
		6		0.10S	0.004А	40
		И^5	S.2	0.091	0,0038	40

По нормам средняя осадка для такого типа зданий составляет 8,0см, следовательно, полная расчетная осадка здания не превышает допустимых величин. Основное условие расчета по второй группе предельных состояний удовлетворяется.

МЕРОПРИЯТИЯ ПО СНИЖЕНИЮ ПРОСАДОЧНЫХ свойств Повышение влажности просадочных грунтов может происходить за счет «ночивания грунтоб сберху из внешних источников и снизу при подъеме 0Омя подземных вод, а также в результате постепенного накопления в л а Hi 6 грунте вследствие инфильтрации поверхностных вод и экранирования поверхности. Поэтому для уменьшения влияния просадки грунтов на дефор­мации здании и сооружений разработаны различные мероприятия: водоза- щитные, преобразование свойств грунтов, конструктивные

Водозащитные мероприятия включают в себя: компоновку генерального плана, обеспечивающую быстрый отвод поверхностных вод) устройство при необходимости каналов и коллекторов для отвода воды, планировку терри­тории подсыпкой из уплотненных грунтов; устройство широких водонепрони­цаемых отмосток,> засыпку котлованов уплотненными грунтами. При этом необходимо избегать размещения на территории с просадочными грунтами сооружений с большим потреблением и сбросом воды.

Устранение просадочных свойств достигается

-в пределах всей просадочной толщи - глубинным уплотнением грунто­выми сваями, предварительным замачиванием грунтов основания, в т ч с глубинными взрывами, химическим или термическим закреплением

При проектировании глубоких фундаментов следует учитывать:

• в грунтовых условиях 1-го типа - сопротивление грунта по боковой поверхности фундамента,-

• в грунтовых условиях 11-го типа - негативное трение грунта по боко­вой поверхности фундаментов, возникающее при просадке грунтов от соб­ственного веса

В данном примере предусмотрена прорезка слабого грунтового массива сваями С12-30

ПРОЕКТИРОВАНИЕ КОТЛОВАНА.

При Возведении фундаментов в открытом котловане проектом производ­ства работ предусматривается выполнение следующих мероприятий: отрыв­ка котлована, его осушение, подготовка основания, устройство фундамен­тов и обратной засыпки пазух с уплотнением

Проектирование котлована начинается с горизонтальной и вертикальной привязки котлована к местности с указанием на планах и разрезах основ­ных осей, размеров, абсолютных отметок дна и всех заглублений.

Предусмотрены мероприятия, направленные на предотвращение затопле­ния котлована Глубинное осушение котлована не требуются в виду того, что УПВ находится на отметке -16.000м и является установившимся

Устойчивость стенок котлована обеспечивается с помощью придания им соответствующих уклонов или использование специальных креплений, в дан­ном случае крепление стенок котлована досками.

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

По данным инженерно-геологических изысканий грунты имеют слоистое на- пластование с выдержанным залеганием пластов. Все они, кроме суглинка (ИГ3-3), могут служить естественным основанием. Третий слои грунта является суглинком в просадочном состоянии и не может служить в качестве естествен­ного основания. Согласно расчёту и технико-экономическому сравнению мелко- заглубленного и свайного вариантов фундаментов предпочтение отдано сваино- ну фундаменту.

Отмостка вокруг здания выполняется шириной 1,0 м из асфальтобетона, уложенного по слою щебня.

Относительная разность осадок определяется по формуле.

as.S^.ch-UH г»

II 18

S_y,S₂ - осадки крайних рядов фундаментов, расстояние между которыми L

При проектировании фундамента на естественном основании, проанали­зировав физико-механические свойства грунтов и построив инженерно- геологический разрез по линии скважин 1-2 определили, что после подгото­вительных работ, таких как расчистка территории от мусора, деревьев и кустов, срезки и удаления растительного слоя, производят планировку строительной площадки до отметки 119,94м По контуру котлована выпол­няют приямки для сбора и удаления атмосферных осадков с помощью насо­сов Последующий монтаж строительных конструкций, таких как фундамен­ты, колонны, ограждающие конструкции, стропильные фермы и плиты покры­тия, выполняется бригадами монтажников с использованием монтажных кра­нов Обратную засыпку выполняют бульдозерами, последующие уплотнение грунта катками

СПИСОК ЛИТЕРА ТУРЫ

• Основания и фундаменты: Учебник для строительных специа­лизированных вузов, - 2-е издание - М, Высшая школа, 1998. Бер- линов Н.В.

• Проектирование оснований и фундаментов: (основы теории и примеры расчётов): Учебное пособие для вузов. 3-е издание. Пе­реработанное и дополненное, - М, Строй-издат, 1990г. Веселов

В.А.

3) Методические указания.

Ы СниП 2.02.01-83. Основания зданий и сооружений - М. Строй- издат, 1985.

• Механика грунтов, основания и фундаменты: Учебник для вузов. - М.: Стройиэдат, 1981. -319 е., ил.

• СниП 2.02.03-85. Свайные фундаменты - М. Строй-издат,

1986.

• СниП 2.0101-82 Строительная климатология и геофизика - М. Стройиэдат, 1983.

ЦытоВич Н А Механика грунтов, М, 1983.

СОДЕРЖАНИЕ

1. Задание……………………………………………………………………………………………………………………………………..

2. Краткая характеристика объекта...........................................................................

3. Оценка инженерно-геологических условий строительной площадки………..

4. Определение физических и механических свойств грунтов………………………….

5. Определение нагрузок на фундамент.......................................................................

6. Определение глубины заложения фундамента......................................................

7. Определение размеров подошвы внецентренно-нагруженного

фундамента (сечение 2-2)………………………………………………………………………………………………

8. Проверка прочности подстилающего слоя ………………..............................................

9. Определение осадок фундамента (сечение 2-2)...............................................

10. Эпюра осадок фундамента (сечение 2-2)………………………………………………………………

11. Расчет свайного фундамента (сечение 2-2).......................................................

12. Определение осадок свайного фундамента (сечение 2-2)…………………………….

13. Эпюра осадок свайного фундамента (сечение 2-2)………………………………………….

13. Технико-экономическое сравнение............................................................................

14. Определение размеров подошвы фундамента (сечение 1-1)………………………….

15. Определение осадок фундамента (сечение 1-1)....................................................

16. Эпюра осадок фундамента (сечение 1-1)……………………………………………………………….

17. Определение размеров подошвы фундамента (сечение 3-3)…………………………

18. Определение осадок фундамента (сечение 3-3).................................................

19. Эпюра осадок фундамента (сечение 3-3)………………………………………………………………

20. Заключение.............................................................................................................................

21. Перечень использованной литературы..................................................................

22. Содержание……………………………………………………………………………………………………………………………

ИНЭКА 2041511	Лист

стр.

ДО ДИПЛОМНОЇ РОБОТИ НА ТЕМУ:

НАЛАШТУВАННЯ ПРИВАТНОГО З’ЄДНАННЯ VPN В ОС LINUX

Дипломна робота складається з пояснювальної записки на ___сторінках.

Дипломник ________________________ Голуєв А.М.

Керівник проекту ___________________ Отрадська Т.В.

Консультанти:

З єкономічної частини __________________ Гелевер В.В.

З охорони праці _______________________ Шибаєва Н.О.

Нормоконтроль ______________________ Цирульникова Г.В.

До захисту допущений:

Голова циклової комісії ________________ Отрадська Т.В.

Завуч _______________________________ Цирульникова Г.В.

Захист“____” _____________________201___ р. Протокол № _______

Оцінка ДКК ___________

Секретар ДКК ___________ Вінярська В.И.

ЗМІСТ

ВСТУП.. 5

1...... ТЕХНІЧНЕ ЗАВДАННЯ.. 7

2...... ВИДИ ТА ПРОТОКОЛИ ВІДДАЛЕННОГО ДОСТУПУ.. 9

3...... ПРОЕКТ ЛОКАЛЬНОЇ МЕРЕЖІ ФІЛІЇ «POWERWARE». 25

4...... ОСНОВИ РОБОТИ ТА НАЛАШТУВАННЯ VPN В ОС LINUX.. 47

5...... ІНСТРУКЦІЯ З НАЛАШТУВАННЯ МЕРЕЖЕВОГО ОБЛАДНЕННЯ.. 61

6...... ОХОРОНА ПРАЦІ 69

7...... ЕКОНОМІЧНІ РОЗРАХУНКИ ВАРТОСТІ ПРОЕКТУ.. 85

8...... ВИСНОВОК.. 95

ЛІТЕРАТУРА.. 5

ДОДАТКИ.. 6

Дата добавления: 2015-06-29