Расчет магнитной цепи

Для сердечника якоря и полюсов применяем электротехническую сталь марки 2213 с коэффициентом заполнения 0.97, а для остова – литую сталь.

Магнитный поток

Вб.

Площадь зубцов якоря в расчетном сечении

м²,

Расчетная индукция в зубцах

Т.

Этой индукции соответствует напряженность поля Н_z = 464 А/см [1, приложение 10, табл. 2].

Магнитное напряжение зубцов якоря

А.

Сечение ярма якоря

= 0,0408 м².

Магнитная индукция и напряженность поля в ярме якоря

Т; Н_а = 11 А/см.

Длина магнитного пути в ярме якоря

161мм.

Магнитное напряжение ярма якоря

А.

Расчетное сечение зубцов КО:

м².

Магнитная индукция и напряженность поля в зубцах КО

Т; Н_zко = 8,5 А/см,

где σ_ко = 1,05 – коэффициент рассеивания на участке КО.

Магнитное напряжение зубцов КО

А.

Сечение сердечника полюса

м²,

где 0,975 – коэффициент, учитывающий подрезы сердечника ГП по торцам.

Индукция в сердечнике полюса

Т; Н_т = 23,6 А/см,

где σ = 1,25 – коэффициент рассеяния для ГП и остова.

Длина магнитной силовой линии в сердечнике ГП

мм.

Магнитное напряжение сердечника ГП

А.

Индукция и напряженность поля на выходе из ГП в остов

Т,

где h_j = 90 мм – толщина остова.

Этой индукции соответствует напряженность поля Н ^| _j = 14,2 А/см [1, приложение 10, табл. 4].

Длина магнитного пути и напряжение участка выхода

мм; А.

Индукция и напряженность поля в остове

Т; Н_j = 15,2 А/см.

Длина силовой линии в остове

мм;

Магнитное напряжение участка между полюсами

А.

Площадь сечения воздушного зазора под ГП

м².

Индукция в воздушном зазоре

Т.

Коэффициент воздушного зазора якоря

.

Коэффициент воздушного зазора КО

.

Коэффициент Картера для воздушного зазора под ГП

.

Магнитное напряжение воздушного зазора

А,

где k ^| = 1,045 – коэффициент, учитывающий увеличение воздушного зазора из-за производственных допусков.

МДС ГП при холостом ходе

+ 301 + 4046 = 6331 А.

Дополнительная МДС обмотки возбуждения при нагрузке

А.

Полная МДС ГП

А.

Необходимое число витков ГП

.

Принимаем w_в = 11.

Полная МДС

А.

Коэффициент насыщения

.

Степень возбуждения при К_и = 0,7

.

Максимальное напряжение между пластинами коллектора

В.

Критерий потенциальной устойчивости двигателя

,

где[ e _max] – допустимое межламельное напряжение; К_U = 1,33 – коэффициент, учитывающий повышение напряжения контактной сети с 3 до 4 кВ; b_и = 1,2 мм – толщина межламельной изоляции коллектора.

Выбираем проводник 2 × 55 мм сечением 109,14 мм².

Катушку возбуждения наматываем на узкое ребро и изготавливаем по технологии «Монолит-2».

Высота катушки, мм

Медь 2 × 11................... 22

Изоляция:

межвитковая (асбестовые прокладки толщиной 0,6 мм 10 шт.) 0,6 × 10. 6

корпусная (лента стеклослюдинитовая ЛСКН толщиной 0,13 мм, 6 слоев

в половину ширины ленты) 0,13 × 6 × 2 × 2.......... 3,12

Общая высота катушки................. 34

Ширина катушки, мм

Медь 55× 1...................... 55

Изоляция:

корпусная (лента стеклослюдинитовая ЛСКН толщиной 0,13 мм, 6 слоев

в половину ширины ленты) 0,13 × 6 × 2 × 2......... 3,12

Общая ширина катушки................. 60

Плотность тока в обмотке возбуждения

А/мм².

Средняя длина витка обмотки возбуждения

мм,

где b_мв = 55 мм – ширина меди катушки возбуждения.

Сопротивление обмотки возбуждения при 20^о С

Ом.

Масса меди обмотки

кг.

Дата добавления: 2015-07-02