Выбор электрооборудования по номинальным параметрам. 2 страница

Общее сопротивление приборов:

Допустимое сопротивление проводов:

r_{прав.доп.} = r_2н-r_приб-r_к=1,2-0,482-0,1=0,618 Ом.

Применяем кабель с медными жилами, так как на станции генераторы 110 МВт и 220 МВт.

Ориентировочная длина соединительных проводов от трансформатора тока до приборов (в один конец) L=30 м. трансформаторы тока соединены в полную U, поэтому L_расч.=L

Минимально-допустимое сечение проводов контрольного кабеля

Принимаем контрольный кабель КРВГ с жилами сечением 2,5 мм².

r_{2 расч.} = r_приб.+r_{пров.действ.}+r_к=0,482+0,21+0,1=0,792 Ом

7.1.4. Выбор трансформаторов напряжения

Таблица 9

Прибор	Тип	Sодной обм., ВА	число обмоток	cosφ	sinφ	число приборов	Общ. Потребление мощности
Р, Вт	Q, Вар
Вольтметр Ваттметр Варметр Датчик активной мощности Датчик реактивной мощности Счетчик активной энергии Ваттметр регистрирующий Вольтметр регистрирующий Частотомер Итого:	Э-335 Д-335 Д-335 Е-829   Е-830     СЭТЗа-01-01   Н-348     Н-344     Э-372	1,5 1,5	-   -	0,38	0,925			- - - -   -     -     -     -     - -

Вторичная нагрузка на трансформатор напряжения

S₂Σ=Р₂Σ=74 кВ

Выбранный трансформатор ЗНОМ-15 имеет номинальную мощность 75 ВА в классе точности 0,5, необходимом для присоединения счетчиков.

Таким образом S₂Σ=74 ВА < S_ном.TV=3*75=225 ВА; трансформатор будет работать в выбранном классе точности.

7.2. В цепи ВЛ 220 кВ.

7.2.1. Выбор выключателей и разъединители.

Таблица 10

Расчетные данные	Каталожные данные
Выключатель	Разъединитель
Тип Uуст=220 кВ	ВМТ-220-Б-25 Uном=220 кВ	РДЗ-220-У1 Uном=220 кВ
	Iном=1250 A	Iном=1000 A
In,τ=11,02 кА	Iотк ном=25 kA	-
iat=7,5 кА	iа.ном= =	-
Iпо=11,5 kA	Iдин=25 kA	-
iуд=29,5 кА	iдин=65 кА	iдин=100 кА
Bk=18,2 kA^2·c   Привод	Iтер^2·tтер=25^2·3=1875 кА^2·с   ППр-1800	Iтер^2·tтер=40^2·3=4800 кА^2·с ПД-1У1

ВМТ – 220Б – 25 – Выключатель маломасленный, 3-х полюсный, установленный на общем сварном основании и управляемый пружинным приводом.

РДЗ – 220 – У1 – разъединитель двухколонковый с заземляющими ножами.

7.2.2. Выбор трансформаторов тока.

В цепи ВЛ 220 устанавливаются специальные приборы: амперметр, варметр, ваттметр, фиксирующий прибор, используемый для определения места к.з., расчетные счетчики активной и реактивной энергии на тупиковых потребительных линиях.

Схема включения приборов дана на рис. 20

Выбираем трансформаторы тока типа ТФЗМ-220-У1.

Сравнение расчетных и каталожных данных.

Таблица 11

Расчетные данные	Каталожные данные
Uуст=220 кВ	Uном=220 кВ
Imax=429,3 А	Iном=600 A
iу=29,5 кА	Iдин=50 кА
Bk=18,2 kA^2·c	Iтер^2·tтер=19,6^2·3=1152,5 кА^2·с
r2расч.=1,064 Ом	r2ном. =1,2 Ом

Проверка трансформаторов тока по вторичной нагрузке

Таблица 12

Прибор	Тип	Нагрузка, ВА
А	В	С
Амперметр Ваттметр Варметр Счетчик активной энергии Счетчик реактивной энергии Итого:	Э-335 Д-335 Д-335 СЭТЗа-01-01 СЭТЗр-01-08	0,5 0,5 0,5 0,05 0,05 1,6	- - - - - -	- 0,5 0,5 0,05 0,05 1,1

Наиболее загружены трансформаторы тока фазы А.

r_{пров.доп.}= r_{2 ном.} - r_приб.-r_ном=1,2-0,064-0,1=1,036 Ом

Применяем контрольный кабель с медными жирами,

Сечение проводов

Принимаем контрольный кабель КРВГ с медными жилами сечением 4мм²

r_{2 расч.} = r_приб.+r_{пров.действ.}+r_к=0,064+0,9+0,1=1,064 Ом

7.2.3. Выбор токоведущих частей

Согласно § 1.3.28 ПУЭ ошиновка в пределах РУ выбирается по допустимому току

I_max = 429,3 А

Выбираем провода АС-240/32, I_доп=605 А,

d=21,6 мм = 2,16 см

Проверка шин на схлестывание не производятся, т.к. I_по = 11,5 кА <20 кА.

Проверка на термическое действие тока к.з. не производится, т.к. шины выполнены голыми проводами на открытом воздухе.

Проверка на коронирование

Условие проверки 1,07*Е 0,9*Е₀

Е₀ – начальная практическая напряженность

Е – напряженность вокруг провода

Т.к. 1,07*29,5=31,5>0,9*31,9=28,8, то выбранный провод по условию короны не проходит.

Принимаем ошиновку выполненную проводами АС 300/66, и I_доп=680 А, d=24,5 см, r₀=2,45/2=1,23 см.

Так как 1,07*26,4=28,27<0,9*31,5=8,4, то выбранный провод по условиям короны проходит

7.2.4. Выбор изоляторов.

Для крепления ошиновки в РУ используют подвесные изоляторы типа ПС70-Д в гирлянде n=16.

В остальных цепях выбор аппаратов и токоведущей частей проведем по номинальным параметрам, т.е. по U_ном, I_ном, роду установки и сведем в таблице № 13

Таблица 13

№ п/п	Цепь	Uном. кВ	Imax, А	Выклю чатель	Разъе динитель	Трансфор матор тока	Трансфо рматор напряжения	ТВЧ	Изоляторы	Разъединители
	Блок G 220 МВт – трансформатор с отпайкой на с/н			ВНТ-220Б-25 Iном. =1250А	РДЗ-220 Iном. =1000А	ТФЗМ 220-У1 Iном. =1000А ТВТ 220 Iном. =1000А	-	АС 300/66 Iдоп=680А	ПС-70Д n=16	ОПН-220
6 кВ		ВК-10-20 Iном. =1600А	Втычные контакты	ТЛМ-10-2УЗ Iном. =1000А	-	А 60х6 Iдоп=870А	ИО 6-3,7593	-
	Блок G 110 МВт - трансформатор с отпайкой на с/н			ВМТ-110Б-25 Iном. =1250А	РДЗ-110 Iном. =1000А	ТФЗМ 110 У1 Iном. =800А ТВТ 110 Iном. =800А	-	АС 300/48 Iдоп=690А	ПС-70Д n=8	ОПН-110
10,5		МГУ-20-90 Iном. =9500А	РВЗ-20 Iном. =8000А	ТШ-20-1000/5	З0М-1/10 ЗНОМ-10	ГРТЕ-10-8550-250	ОФР-20-375с	-
		ВК-10-20 Iном. =1250А	Втычные контакты	ТЛМ-10-2УЗ Iном. =800 А	-	А 50х5 Iдоп=665А	406-3,7593	-
	АТ связи с резервн. ТСН			ВМТ-220Б-25 Iном. =1250А	РДЗ-220 Iном. =1000А	ТФЗМ 220-У1 Iном. =800А ТВТ 110 Iном. =800А	-	АС 300/66 Iдоп=680А	ПС-70Д n=16	ОПН-220
		ВМТ-220Б-25 Iном. =1250А	РДЗ-110 Iном. =1000А	ТФЗМ-110-У1 Iном. =600А ТВТ 110 Iном. =600А	-	АС 185/24 Iдоп=520А	ПС-70Д n=8	ОПН-110
		ВМЦЭ-35Б-25 Iном. =1250А	РДЗ-35 Iном. =1000А	ТФЗМ 35-У1 Iном. =400А ТВТ 110 Iном. =400 А	-	АС 70/11 Iдоп=265А	ПС-70Д n=16	ОПН-35
		ВК-10-20 Iном. =1600А	Втычные контакты	ТЛ-10-II 2УЗ Iном. =2000А	-	А 100х8 Iдоп=1625А	ИО6-3,75УЗ n=5	-
	Трансформатор 16 МВА к нагрузке 10 кВ	15,75		МГУ-20-90 Iном. =6300А	РВЗ-20 Iном. =8000А	ТШЛ-10 УЗ Iном. =2000А ТВТ 35 Iном. =1000А	-	А 2х1370 Iдоп=4640А	ОФР-20-375с	ОПН-20
		ВК-10-20 Iном. =1600А	Втычные контакты	ТЛМ-10-2УЗ Iном. =1500 А	-	А 80х8 Iдоп=1320А	ИО10-3,75УЗ	-
	ВЛ			ВМТ-110Б-25 Iном. =1250А	РДЗ-110 Iном. =1000А	ТФЗМ 110 У1 Iном. =400А	-	АС 95/16 Iдоп=330А	ПС-70Д n=8	-
		ВК-10-20 Iном. =630А	Втычные контакты	ТЛМ-10-2УЗ Iном. =150А	-	А 50х6 Iдоп=740А	ИО10-,375УЗ	-
	Сборные шины		Imax=656,9	-	-	-	НКФ 220	АС 300/66 Iдоп=680А	ПС-70Д n=16	ОПН-220
	Imax=656,9	-	-	-	НКФ 110	АС 300/48 Iдоп=690А	ПС-70Д n=8	ОПН-110
	Imax=1294,8	-	-	-	НТМИ 10	А 80х8 Iдоп=1320А	ИО10-3,75УЗ	-
6 Блока 220 МВт	Imax=770,7	-	-	-	НТМИ 6	А 60х6 Iдоп=870А	ИО6-3,75УЗ	-
6 Блока 110 МВт	Imax=606,9	-	-	-	НТМИ 6	А 50х5 Iдоп=665А	ИО6-3,75УЗ	-
	Секцион. Выключатель		Imax=1294,8:2=647,4	ВК-10-20 Iном. =1600А	Втычные контакты	ТЛМ-10-2УЗ Iном. =1250А	-	А 50х5 Iдоп=665А	ИО10-3,75УЗ	-
	Обходной выключатель, ШСВ		Imax=656,9	ВМТ-220Б-25 Iном. =1250А	РДЗ-220 Iном. =1000А	ТФЗМ 220-У1 Iном. =1000А	-	АС 300/66 Iдоп=680А	ПС-70Д n=16	-
	Imax=656,9	ВМТ-110Б-25 Iном. =1250А	РДЗ-110 Iном. =1000А	ТФЗМ 110-У1 Iном. =800А	-	АС 300/48 Iдоп=690А	ПС-70Д n=8	-

9. Эл. расчет участка сети W5-ПС3

Схема с параметрами элементов

Рисунок 21

12+j5,5=13,2 мВА

cosφ = 0,91

Т_max = 5100ч.

По результатам выбора трансформаторов на пС-3 установлены 2 трансформатора ТДН-10000/110 с устройством регулирования напряжения РПН±(9х1,78%) на стороне высокого напряжения трансформатора.

Таблица 14

Тип	Sном., МВА	Uном, кВ	Потери, кВт	Uк, %	Iхх, %	Примечание
ВН	НН	∆Рк	∆Рк
ТДН-10000/110		115±9х1,78				10,5	0,9	ПС3

Схема замещения

Рисунок 22

9.1. Расчет по мощностям

Параметры трансформаторов определены в таблице

Таблица 15

Расчет формулы	Для одного трансформатора	Для 2-х трансформаторов
		R^’Т=7,018/2=3,5 Ом
		ХТ^’=127,1/2=63,55 Ом
∆Рхх	∆Рхх=10 кВт=0,014 МВт	∆Рхх^’= 2*0,014=0,028 мВт
		∆Q^’хх=2*0,09=0,18 мВАР

Суммарные потери Х.Х. трансформаторов:

∆S^’_т.х..х.=∆Р^’_х+j∆Q^’_х=0,028+j0,18=0,182

Потери мощности в обмотках 2-х трансформаторов:

∆S_т=∆Р_Т+j∆Q_т=0,05+j0,92=|0,921| мВА

Мощность в начале звена схемы замещения трансформатора

S₂^’’=S₃+∆S_T=(12+j5,5)+(0,05+j0,92)=12,05+j6,42=|13,65| МВА

Мощность входящая в трансформатор (в узле 2)

S₂= S₂^’’+∆S_Tх.х=(12,05+j6,42)+(0,028+j0,18)=12,078+j6,6=13,65 МВА

Имея значение мощности в узле 2 выбираем токоведущую часть линии. Выбор производится по экономическому сечению.

nw = z – число параллельных линий

j_э=1, т.к. Т_max = 5100ч

по литературе [1] выбираем провод марки АС-70/11 с параметрами: I_доп=265 А; d=11,4 мм [1], 428

Выбираем промежуточную свободностоящую опору двухцепную типа ПБ 110-2 [5] с.391 рис.394 рис.а

Параметры линии.

Таблица 16

Ом/км см/км	Расчетные формулы	Для одной цепи	Для 2-х цепей	Единицы измерения
r0=0,428 х0=0,444 в0=2,55*10^-6	Rw= r0*l xw= х0*l B= в0*l QB=B*U^2	0,428*24=10,3 0,444*24=10,7 2,55*10^-6*24=61,2*10^-6 61,2*10^-6*110^2=0,74	R^’w=10,3/2=5,15 Х^’w=10,7/2=5,35 В^’=61,2*10^-6*2=122,4*10^-6 Q^’B=0,74*2=1,48 Q^’B/2=0,74	Ом Ом См МВАР

Мощность в конце звена схемы замещения линии.

Потери мощности в сопротивлениях линии

∆Р_w=(S^’₂)²/U_л²*R_w^’=13,42 110²*5,15=0,076 МВт

∆Q_w=(S^’₂)²/U²*X_w^’=13,42 110²*5,35=0,079 МВАР

∆ S_w=∆Р_w +j∆ Q_w =0,076+j0,079

Мощность в начале звена

S₁=S₂^’+∆ S_w=(12,078+j5,86)+(0,076+j0,079)=12,15+j5,94=13,52 МВА

Мощность в узле 1.

Суммарные потери в схеме:

∆S_Σ=∆S_Σ^Σ+∆S_T^Σ=∆S_w+∆Q_B+∆S_T++∆S_Tх.х.=(0,076+j0,079)+

+(-j1,48)+(0,05+j0,92)+(0,028+j0,18)=0,154-j0,3=|0,34| МВА

Принцип потерь мощности при передаче:

9.2. Расчет по напряжением

Определяем напряжение в узле 2.

Определяем напряжение в узле 3, приведенное к обмотке высокого напряжения трансформатора, т.е. без учета коэффициента трансформации трансформаторов.

Перевод сопротивлений трансформаторов к напряжению подводимому к трансформатору, т.е. к напряжению 116,2 кВ.

Действительное напряжение в узле 3, т.е. с учетом коэффициента трансформации трансформаторов при работе на основном ответвлении, т.е. с учетом К_Тном=115/11

Так как U_жел. =10,5 кВ, то требуется регулирование напряжения.

9.3. Регулирование напряжения

Таблица 17

№ отв.	+1
UВНкат. кВ	7,05
UННкат. кВ
UВНдейств.	10,497	10,69

115 кВ -100%

∆ - 1,78%

U_{ВНкат.(+1)} = U_{ВНкат.(0)} +∆=115+2,05=117,05 кВ

Работа на ответвлении «+1» соответствует требуемому напряжению.

Дата добавления: 2015-06-27