Выбор уставки ПО тока, реагирующего на составляющую обратной последовательности, с торможением от первой гармоники тока прямой последовательности, действующего на отключение

Выбор уставки пускового органа тока, реагирующего на составляющую обратной последовательности, с торможением от первой гармоники тока прямой последовательности, действующего на блокировку.

Выбор уставки пускового органа тока, реагирующего на составляющую обратной последовательности, с торможением от первой гармоники тока прямой последовательности.

Выбор уставки токового органа с пуском по приращению DI1, действующего на отключение.

Выбор уставки токового органа с пуском по приращению DI1, действующего на блокировку.

Выбор уставки токового органа с пуском по приращению DI1.

Уставка токового органа с пуском по приращению DI2, действующего на отключение.

Выбор уставки токового органа с пуском по приращению DI2, действующего на блокировку.

Выбор уставки токового органа с пуском по приращению DI2.

Фактически этот пусковой орган реагирует на приращение вектора тока DI₂ = I_{2 T(n+1)} - I _2T(n) , где n - № периода промышленной частоты.[3]. Алгоритм этого органа обеспечивает отстройку от тока небаланса обратной последовательности при максимальном токе качаний, от изменения тока при тяговой нагрузке и всех небалансов максимального рабочего режима, связанных с погрешностями ТТ и фильтра. Этот пусковой орган позволяет быстрее пускать ВЧ при трехфазных КЗ.

DI_{2бл уст} = k_отс* I_{2бл уст}, где (8-12)

k_отс – коэффициент отстройки принимается равным k_отс=0,7;

I_{2бл уст} – уставка блокирующего токового органа с пуском по I2.

Уставка DI_{2от уст} выбирается исходя из отстройки отуставки блокирующего токового органа с пуском по приращению DI₂ - DI_2бл.

DI_{2от уст} = k_отс* DI_{2бл уст}, где (8-13)

k_отс – коэффициент отстройки принимается равным k_отс=2;

DI_{2бл уст} – уставка блокирующего токового органа с пуском по DI2;

Фактически этот пусковой орган реагирует на приращение вектора тока DI₁ = I_{1 T(n+1)} - I_1T(n) , где n - № периода промышленной частоты. [3] Алгоритм этого органа обеспечивает отстройку от тока небаланса прямой последовательности при максимальном токе качаний, от изменения тока при тяговой нагрузке и всех небалансов максимального рабочего режима, связанных с погрешностями ТТ и фильтра.

Этот ПО позволяет быстрее пускать ВЧ при трехфазных КЗ.

По данным разработчика уставка DI_{1бл уст} должна быть в 4 раза больше DI_{2бл уст.}

DI_{1бл уст} = k_отс* DI_{2бл уст}, где (8-14)

k_отс – коэффициент отстройки принимается равным k_отс=4;

DI_{2бл уст} – уставка блокирующего токового органа с пуском по DI2;

По данным разработчикауставкаDI_{1от уст} может быть рассчитана по формуле:

DI_{1от уст} = k_отс* DI_{2от уст}, где (8-15)

k_отс – коэффициент отстройки принимается равным k_отс=4;

DI_{2от уст} – уставка отключающего токового органа с пуском по DI2.

Уставка ПО тока, реагирующего на составляющую обратной последовательности, с торможением от первой гармоники тока прямой последовательности I₂^Т _{пуск уст} необходима для пуска блокировки при качаниях.

При отсутствии торможения уставка I₂^Т _{пуск уст} принимается равной I_{2бл уст}, так как торможение начинается с I_ном.

Определение коэффициента торможения (см. рис.8-2):

k_торм = (I₂^Т - I₂^Т _пуск )/ (I_{кач макс} – I_ном), где (8-16)

I₂^Т = k_отсI_{2нб кач} = k_отс k_несим I_{качмакс}

k_отс – коэффициент отстройки принимается равным k_отс = 1.5;

k_несим – коэффициент несимметрии принимается равным k_несим=0,02;

I_{кач макс} – максимальный ток качаний, протекающий в месте установки защиты.

Рис. 8-2 Характеристика срабатывания I₂^Т _пуск.

Этот пусковой орган используется, когда не хватает чувствительности по напряжению обратной последовательности U₂ в случае мощной системы на одном конце линии и КЗ на другом.

Уставка I₂^Т _{от уст} определяется исходя из следующих критериев:

· согласования по чувствительности с блокирующим реле тока обратной последовательности полукомплектов, установленных на рассматриваемом и противоположных концах линии;

≥ , где (8-17)

k_отс – коэффициент отстройки принимается равным k_отс=1 для линии без ответвлений и k_отс=2 для линии с ответвлениями;

- уставка токового органа с пуском по току обратной последовательности I2, действующего на блокировку

· согласования с первичным напряжением срабатывания блокирующего реле напряжения, установленного на рассматриваемом и противоположном концах защищаемой линии по выражениям

≥ К_ОТС ,где (8-18)

К_отс – коэффициент отстройки, принмается равным К_ОТС =2,0;

U_2БЛ.УСТ – уставка блокирующего реле напряжения обратной последовательности полукомплекта, установленного на противоположном конце линии;

Z_1С – сопротивление прямой последовательности системы, примыкающей к месту установки рассматриваемого полукомплекта;

- коэффициент токораспределения, равный отношению тока обратной последовательности в месте установки рассматриваемого полукомплекта к току обратной последовательности в сопротивлении Z_1С при коротком замыкании в расчетной точке – на противоположном конце линии; принимается для режима, соответствующего его максимальному значению;

Z_Л – сопротивление защищаемой линии.

K_V – коэффициент трансформации трансформаторов напряжения K_V=1, так как уставки даны в первичных величинах.

Следует отметить, что в случае, когда определение Z_1С затруднительно (при наличии обходных связей), значение () удобно определить как отношение остаточного фазного напряжения к максимальному току в месте установки защиты при КЗ в указанной выше расчетной точке.

Значение полукомплекта, установленного на противоположном конце линии, выбирается аналогично. В качестве расчетного по данному условию значения первичного тока срабатывания должно приниматься для обоих концов большее из значений, полученных по выражению (8-18); этим обеспечивается рассматриваемое согласование как на данном, так и на противоположном конце линии;

При наличии обходной связи определяется по выражению:

≥ К_ОТС , где (8-19)

К_Р – коэффициент несимметричного режима, учитывающий возможность возникновения кратковременного разрыва (например, вследствие коммутации выключателей с пофазными проводами) в одной или двух фазах на обходной связи (параллельной линии), непосредственно шунтирующей рассматриваемую линию;

принимется равным 2-м, исходя из предельного режима, когда абсолютные значения напряжения обратной последовательности по концам линии равны U₂ = U_{2БЛ. УСТ};

K_V – коэффициент трансформации трансформаторов напряжения K_V=1, так как уставки даны в первичных величинах.

Дата добавления: 2015-06-28