Обработка результатов. 6.1. Сопротивление теплопередаче Ro для термически однородной зоны ограждающей конструкции вычисляют по формуле

6.1. Сопротивление теплопередаче R_o для термически однородной зоны ограждающей конструкции вычисляют по формуле

, (1)

где R_в и R_н ¾ сопротивления теплопередаче соответственно внутренней и наружной поверхностей ограждающей конструкции, Вт;

R_к ¾ термическое сопротивление однородной зоны ограждающей конструкции, мВт;

t_в и t_н ¾ средние за расчетный период измерений значения температур соответственно внутреннего и наружного воздуха, °С;

t_в и t_н ¾ средние за расчетный период измерений значения температур соответственно внутренней и наружной поверхностей ограждающей конструкции, °С;

q_ф ¾ средняя за расчетный период измерения фактическая плотность теплового потока, Вт/м², определяемая по формулам (5) или (6).

6.2. Приведенное сопротивление теплопередаче ограждающей конструкции, имеющей неравномерность температур поверхностей вычисляют по формуле

, (2)

где F ¾ площадь испытываемой ограждающей конструкции, м²;

F_i ¾ площадь характерной изотермической зоны, определяемой планиметрированием, м²;

R_oi ¾ сопротивление теплопередаче характерной зоны м²×°С/Вт, определяемое по формуле (3) или (4).

6.3. Сопротивление теплопередаче характерной зоны определяют по формуле

, (3)

где R_вi и R_нi ¾ сопротивления теплопередаче соответственно внутренней и наружной поверхностей характерной зоны, м²×°С/Вт;

R_кi ¾ термическое сопротивление характерной зоны, м²×°С/Вт;

t_вi и t_нi ¾ средние за расчетный период температуры соответственно внутреннего и наружного воздуха на расстоянии 100 мм от поверхностей характерной зоны, °С;

t_в и t_н ¾ средние за расчетный период температуры соответственно внутренней и наружной поверхностей характерной зоны, °С;

q_фi ¾ средняя за расчетный период фактическая плотность теплового потока, проходящего через характерную зону, Вт/м², определяемая по формулам (5) или (6).

Допускается сопротивление теплопередаче характерных зон R_oi, вычислять по формуле

, (4)

где

;

a_кi и a_лi ¾ коэффициенты соответственно конвективного и лучистого теплообмена внутренней поверхности характерной зоны, Вт/(м²×°С), определяемые по черт. 1 и 2 приложения 7.

6.4. При обработке результатов испытаний в лабораторных условиях в климатических камерах с автоматическим регулированием температурно-влажностных режимов для расчета сопротивления теплопередаче для каждого сечения берут значения температур и плотности тепловых потоков средние за весь период испытаний.

При обработке результатов натурных испытаний строят графики изменения во времени характерных температур и плотности тепловых потоков, по которым выбирают периоды с наиболее установившимся режимом с отклонением среднесуточной температуры наружного воздуха от среднего значения за этот период в пределах ± 1,5 °С и вычисляют средние значения сопротивления теплопередаче для каждого периода.

Общая продолжительность этих расчетных периодов должна составлять не менее 1 сут для ограждающих конструкций с тепловой инерцией до 1,5 и не менее 3 сут для конструкций с большей тепловой инерцией.

6.5. При отличии температур свободных концов термопар от 0 °С необходимо вводить поправку в показания измеренной э. д. с. в соответствии с ГОСТ 3044.

6.6. Среднюю за период измерений фактическую плотность теплового потока определяют по формулам:

для сплошных ограждающих конструкций

; (5)

для ограждающих конструкций с замкнутой воздушной прослойкой, прилегающей к внутреннему тонкому слою, на котором установлен преобразователь теплового потока.

, (6)

где t_в, t_н, t_в, t_н ¾ то же, что в формуле (1);

q ¾ средняя за расчетный период измеренная плотность теплового потока, Вт/м²;

R_T ¾ термическое сопротивление преобразователя теплового потока, определяемого по его паспортным данным, м²×°С/Вт;

R_C ¾ термическое сопротивление слоя, прикрепляющего преобразователь теплового потока, м²×°С/Вт; определяемое расчетом;

R_в ¾ сопротивление теплопередаче внутренней поверхности ограждающей конструкции, м²×°С/Вт, определяемое расчетным путем по средним значениям t_в, t_в, и q. Допускается в первом приближении принимать его равным нормируемым значениям 0,115 м²×°С/Вт;

R₁ ¾ термическое сопротивление слоя ограждающей конструкции между внутренней поверхностью и воздушной прослойкой, м²×°С/Вт, определяемое расчетом;

t_Т.в ¾ температура поверхности преобразователя теплового потока, обращенная внутрь помещения, °С, измеренная при испытаниях;

R_в.п ¾ термическое сопротивление замкнутой воздушной прослойки, м²×°С/Вт, определяемое по приложению 5.

Для вентилируемой прослойки R_в.п определяют по формуле

, (7)

где a = 5,5 + 5,7 v;

v ¾ скорость движения воздуха в прослойке, определяемая по опытным данным или расчетом, м/с;

a_л ¾ коэффициент лучистого теплообмена, определяемый расчетным путем, Вт/(м²×°С).

6.7. Термическое сопротивление отдельных слоев ограждающей конструкции определяют по формуле

, (8)

где Dt ¾ разность температур на границах слоя, °С;

_qф ¾ то же, что в формулах (5) и (6).

С целью сопоставления фактических значений теплопроводности материалов, использованных в конструкции, с проектными значениями, теплопроводность материала слоя l определяют по формуле

, (9)

где d ¾ толщина слоя, м.

6.8. Доверительный интервал определения значений сопротивления теплопередаче R_о.и вычисляют по формуле

; (10)

где ¾ среднее сопротивление теплопередаче, определенное при испытаниях ограждающей конструкции по формуле (1), (2), м²×°С/Вт;

¾ суммарная абсолютная погрешность результата испытания, вычисленная по приложению 3, м²×°С/Вт.

6.9. Относительная погрешность определения сопротивления теплопередаче ограждающей конструкции по данному методу не должна превышать 15 %.

6.10. Полученные в результате испытаний значения сопротивления теплопередаче R_o и должны быть не менее значений, указанных в стандартах, технических условиях на ограждающие конструкции или проектных значений.

Коэффициент теплотехнической однородности ограждающей конструкции , учитывающий влияние стыков, обрамляющих ребер и других теплопроводных включений, должен быть не ниже значений, приведенных в приложении 6.

6.11. Для установления соответствия опытных значений температур внутренней поверхности нормируемым значениям, полученные в результате испытаний температуры внутренней поверхности ограждения пересчитывают по приложению 7 на расчетные температуры наружного и внутреннего воздуха t_н и t_в, принимаемые для конкретного вида здания и климатического района в соответствии с ГОСТ 12.1.005 и проектом.

Дата добавления: 2015-06-28