СЛАЙД 57) Расчет прочности по наклонным сечениям

Опыты показывают, что наклонные трещины могут возникать вблизи опор панели в результате совместного действия изгибающего момента и поперечной силы.

Прочность наклонного сечения, определяемая работой бетона на растяжение, окажется достаточной, если

, (7.32)

где - опытный коэффициент для бетонов: тяжелого и мелкозернистого, равный 0,6; для легкого бетона 0,4.

При соблюдении условия (7.32) наклонные сечения на прочность не рассчитывают, а поперечные стержни сварных каркасов ставят согласно конструктивным требованиям. При этом на приопорных участках, равных ¼ пролета, с шагом: при высоте сечения меньше или равной 450 мм – не более и не более 150 мм, то же, свыше 450 мм – не более и не более 500 мм. На остальной части пролета при высоте сечения свыше 300 мм устанавливается поперечная арматура с шагом не более и не более 500 мм.

Соотношение диаметров поперечных и продольных стержней устанавливается исходя из условия сварки. Минимальный диаметр поперечных стержней может быть установлен согласно табл. 2.

Таблица 2

Диаметр продольных стержней, мм	3;4;5;6;8;10		14;	18;	22;	28;	36;
Минимальный диаметр поперечных стержней, мм

Если условие (7.32) не соблюдается, то в элементе появляются наклонные трещины, и его прочность по наклонному сечению должна быть обеспечена арматурой, поставленной по расчету.

(СЛАЙД 58) Требуемое усилие, воспринимаемое поперечными стержнями, отнесенное к единице длины панели, определяется по формуле

, (7.33)

где - поперечная сила; - опытный коэффициент, принимаемый для тяжелого бетона, равный двум.

Но при этом должно удовлетворяться условие

, (7.34)

(СЛАЙД 59) где - коэффициент, принимается равным для тяжелого бетона 0,6;

- коэффициент, учитывающий влияние продольных сил, для панелей без предварительного напряжения арматуры равен нулю;

- коэффициент, учитывающий влияние сжатых полок в тавровом сечении,

. (7.35)

(СЛАЙД 60) При этом

.

Усилие в поперечных стержнях можно определить также по формуле

, (7.36)

где - шаг поперечной арматуры.

В формуле (7.36) два неизвестных и. Поэтому необходимо задаться значением площади поперечных стержней, вычислив ее по величине минимального диаметра поперечных стержней (см. табл. 2), и после этого определить шаг поперечных стержней. Либо можно назначить величину согласно конструктивным требованиям и определить из выражения (7.36) и по его значению определить диаметр поперечных стержней.

Для обеспечения прочности панелей по наклонному сечению необходимо, чтобы расчетные усилия и не превышали несущей способности наклонного сечения, подсчитанной в зависимости от размеров поперечного сечения, его армирования, расчетного сопротивления бетона и арматуры.

(СЛАЙД 61 РИС.)

c

R_sA_s

z_inc

R_swA_s,inc

R_swA_sw

z_sw

Q_b

N_b

R

Рис. 8. Расчетная схема усилий в наклонном сечении

(СЛАЙД 62) Условие прочности имеет вид

, (7.37)

, (7.38)

где - плечо усилия в стержнях поперечной арматуры;

- поперечное усилие, воспринимаемое бетоном.

, (7.39)

где, - то же, что в формуле (7.34).

Расчет поперечных стержней. Рассмотрим изгибаемый элемент с поперечным армированием без отгибов, что чаще всего встречается в практике.

Расчетным из всех возможных наклонных сечений, начинающихся в точке В (рисунок 7.11) является то, которое имеет наименьшую несущую способность.

Диаметры поперечных стержней задают из условия технологии точечной электросварки так, чтобы отношение диаметра поперечного стержня к диаметру продольного стержня составляло 1/3…1/4.Затем вычисляют площадь сечений A_sw.

(СЛАЙД 63) При установлении шага поперечных стержней следует принимать во внимание конструктивные требования. Исходные данные, необходимые для расчета: Q _max­(на опоре), q, v, b, h­₀, R_b, R_bt, R_sw.

Порядок расчета.

1. Проверяют, требуется ли поперечная арматура по расчету по первому условию (7.59).

(СЛАЙД 64 РИС.)

Рис. 7.11.Усилия в поперечных стержнях принимаемые при расчете балки по наклонным сечениям

(СЛАЙД 65) 2. Проверяют, требуется ли поперечная арматура по расчету по второму условию (7.60), вычислив с этой целью значения q по формулам (7.52), (7.53), с -по формулам (7.61), (7.62), Q - по формуле (7.54). Если поперечная арматура по расчету требуется, расчет про­должают.

3. Определяют значение Q_{b min} по формуле (7.39), вы­числив для этого значение 1 + φ _f + φ _n≤ 1,5 с использованием формул (7.40), (7.41).

4. Определяют значение q_sw по формуле (7.44) и про­веряют его по условию (7.47).

(СЛАЙД 66) 5. Проверяют шаг хомутов по требованию s ≤ s_max, формуле (7.48).

6. Вычисляют М_b по формуле (7.38).

7. Определяют с по формулам (7.49) и (7.51).

8. Вычисляют поперечную силу Q_b, воспринимаемую бетоном сжатой зоны над расчетным наклонным сечением, по формуле (7.37) и проверяют условие

Q_b≥ Q_b,min

9.Вычисляют поперечную силу Q в вершине наклон­ного сечения по формуле (7.54).

(СЛАЙД 67) 10.Определяют длину проекции расчетного наклонного сечения c₀ по формуле (7.46), соблюдая требуемые для c₀ ограничения.

11.Вычисляют поперечную силу Q_sw, воспринимаемую хомутами в наклонном сечении, по формуле (7.43).

12.Проверяют условие прочности в наклонном сече­нии по формуле (7.33). Если условие не удовлетворяет­ся, уменьшают шаг s или увеличивают A_sw.

13. Проверяют прочность бетона по сжатой наклон­ной полосе по усло-

вию (7.55).

При уменьшении интенсивности поперечного арми­рования от опоры к пролету с q_{sw 1}на q_{sw 2}(например, увеличением шага хомутов) следует проверять условие (7.33) при значениях с, превышающих l₁ — длину первого участка элемента с интенсивностью q_{sw 1}(рисунок 7.12)

(СЛАЙД 68 РИС.)

Рисунок 7.12 - К расчету балки с разным шагом поперечных стержней

Конструктивные условия, обеспечивающие прочность наклонных сечений по моменту. Несущая способность наклонного сечения по изги­бающему моменту [смотри правую часть неравенства ( 7.32)]не должна быть ниже несущей способности нормального сечения, проходящего через точку D(рисунок 7.10). При определенных конструктивных усло­виях, рассматриваемых ниже, это требование может быть выполнено, и в этом случае рассчитывать наклон­ные сечения по изгибающему моменту необязательно.

Если анкеровка продольной арматуры на свободной опоре выполнена в соответствии, с конструктивными требованиями по армированию железобетонных элементов, т.е. обеспечивает полное сопротивление продольной ар­матуры в пролете, то прочность элемента на изгиб га­рантируется во всех наклонных сечениях, начинающихся у грани опоры.

В практике чаще всего балки армируют без отгибов. Если при этом всю продольную растянутую арматуру доводят до опор и надлежащим образом ее анкеруют, то условие прочности по изгибающему моменту удов­летворяется в любом наклонном сечении даже без учета поперечной арматуры лишь благодаря одной продольной, количество которой определено по нормальному сечению при изгибающем моменте не меньшего значе­ния. В этих условиях необходимость расчета наклонных сечений по изгибающему моменту отпадает.

С целью экономии металла часть продольной арматуры (не более 50% расчетной площади) можно не доводить до опор, обрывая ее в пролете там, где она уже не требуется по расчету прочности элемента по нормальным сечениям.

Обрываемые стержни должны быть заведены за место своего теоретического обрыва согласно эпюре изгибающих моментов (сечение I – I на рисунке 7.13) на ве­личину W, на протяжении которой для гарантии условия прочности по изгибающим моментам в наклонных сечениях (сечение III – III на рисунке 7.13, а) отсутствие обрываемых стержней компенсируется поперечной арма­турой. На основании этих соображений и условий анкеровки обрываемых стержней в бетоне

(СЛАЙД 69) величину W принимают равной большему из двух значений:

;

W= 20 d (7.40)

где Q — расчетная поперечная сила в точке теоретического обрыва стержня (сечение I – I на рисунке 7.13), соответствующая загружению, при котором эта точка определена; Q_o — поперечная сила, восприни­маемая отгибами в месте теоретического обрыва, если элемент арми­рован отгибами помимо поперечной арматуры; (СЛАЙД 70) q - погонное уси­лие, воспринимаемое поперечными стержнями, определяемое по ус­ловию сопротивления их изгибающему моменту в наклонном

сечении (сечение III—III на рисунке 7.13, a); d — диаметр обрываемого стержня. При отсутствии отгибов в зоне обрыва стержней в первой формуле (7.40) принимается

Q­_o = 0.

На примере рисунка 7.13 поясняется определение ме­ста обрыва стержней в пролете.На эпюру моментов от внешних расчетных нагрузок наносят ординату момен­та, воспринимаемого нормальным сечением железобе­тонного элемента с тем количеством арматуры, которую доводят до опоры, не обрывая (на рисунке 7.13 - A_{s 1} для 2 Ø 20 изгибающего момента M _{2 Ø 20}). Значение этой ординаты вы­числяют по формуле

M _{2 Ø 20} = R_sA_{s 1 ­} z_b (7.41)

Точки пересечения ординаты M _{2 Ø 20}с эпюрой расчет­ных моментов определяют места теоретического обрыва стержней I - I. Место действительного обрыва стержней II – II должно отстоять от теоретического на расстоя­ние W. На эпюре

поперечных сил отмечена ордината Q, вводимая в формулу (7.63) при определении величи­ны W.

(СЛАЙД 71 РИС.)

(СЛАЙД 72) а) схема армирования балки; б) эпюра моментов; в) эпюра поперечных сил;

I – I – место теоретического обрыва стержней 2Ø16;

II – II – местоих фактического обрыва; III – III – наклонное сечение;

1 – эпюра мо­ментов от нагрузки;

2 – эпюра моментов, воспри­нимаемых нормальными сечениями элемента

(эпюра материалов)

Рисунок 7.13 – Определение места обрыва стержней в пролете балки

Дата добавления: 2014-01-03