Расчёт защиты трасформатора.

2.3.1 Виды защит, применяемых на трансформаторах

2.3.2 Расчёт защиты от сверхтоков при внешних коротких замыканиях.

В качестве защиты от сверхтоков при внешних коротких замыканиях применяется максимальная токовая защита без пуска по напряжению или с пуском по напряжению, защита обратной последовательности, защита нулевой последовательности.

Максимальная токовая защита применяется в тех случаях, когда по условию чувствительности возможно неиспользование пуска по напряжению.

Порядок расчёта.

1. Определяется первичный ток срабатывания защиты, выполненной с помощью токовых реле типа РТ – 40. Ток срабатывания определяется по условию отстройки от тока самозапуска электродвигателей:

I_cз = К_н × К_з I_{раб. max} /К_в, где

I_{раб. max} – первичное значение максимального рабочего тока в месте установки защиты;

К_з – коэффициент, учитывающий увеличение тока в условиях самозапуска заторможенных электродвигателей, принимается 2 – 3;

К_н – коэффициент надёжности отстройки защиты, учитывающий возможную ошибку реле и необходимый запас, принимается 1,2;

К_в – коэффициент возврата токового реле, принимается 0,8.

2. Определяется вторичный ток срабатывания защиты.

I_ср = I_сз × К_сх /К_I, где

К_сх – коэффициент, зависящий от схемы соединения трансформаторов тока: при соединении в звезду К_сх = 1,при соединении треугольником К_сх = √3;

К_I – коэффициент трансформации трансформаторов тока.

Шкала первичных номинальных токов трансформатора тока:

50, 60, 80, 100, 150, 200, 300, 400, 500, 600, 800, 1000, 1500, 2000, 3000, 4000, 5000, 6000.

3. Выбирается выдержка времени защиты.

Выдержка времени выбирается по условию согласования с последующими наиболее чувствительными ступенями защит от междуфазных К.З. следующих участков.

Для защиты электродвигателя выдержка времени принимается t₁= 0, на последующих защитах по мере приближения к источнику питания выдержка времени увеличивается на ступень селективности Δt = 0,5с.

t₂ = t₁+ Δt = 0 +0,5 = 0,5 с

t₃ = t₂+ Δt 0,5 + 0,5 = 1,0 с и так далее.

4. Проверяется чувствительность защиты:

К_ч = I_{кз min}/I_сз,где

I_{кз min} – ток двухфазного металлического короткого замыкания в расчётной точке короткого замыкания в минимальном режиме работы энергосистемы.

В соответствии с ПУЭ требуется обеспечить наименьший коэффициент чувствительности: а) при выполнении защитой функции основной защиты ≥ 1,5 (при К.З. на шинах);

б) при выполнении защитой функции резервирования ≥ 1,2 (при К.З. в конце зоны резервирования).

Если максимальная токовая защита по чувствительности не проходит (коэффициент чувствительности меньше минимального значения), применяется максимальная токовая зашита с пуском по напряжения.

5. Выбираем тип токового реле и реле времени. Тип реле выбираем по таблице

Расчёт максимальная токовая защита с пуском по напряжению.

Максимальная токовая защита спуском по напряжению может выполняться с блокировкой минимального напряжения или с комбинированным пуском по напряжению. В первом случае блокировка выполняется с помощью трёх реле минимального напряжения типа РН – 54, включенных на три междуфазные напряжения. Во втором случае с помощью двух реле – реле минимального напряжения типа РН- 54 и реле напряжения обратной последовательности РНФ -1М.

Порядок расчёта.

1. Определяется первичный ток срабатывания защиты. Первичный ток срабатывания защиты определяется по условию отстройки от номинального тока трансформатора на стороне, где установлена рассматриваемая защита: I_сз = К_н × I_ном/К_в, где К_н – коэффициент надёжности отстройки защиты, учитывающий ошибку реле и необходимый запас принимается равным 1,2;

К_в – коэффициент возврата токового реле. Для реле РТ – 40 можно применять равным 0,8.

2. Определяем вторичный ток срабатывания токового реле.

I_ср = I_сз × К_сх /К_I

3. Выбирается выдержка времени защиты.

Выдержка времени определяется подобно предыдущему расчёту МТЗ.

4. Определяем первичные напряжения срабатывания защиты.

Первичные напряжения срабатывания защиты определяются по следующим условиям:

а) для минимального реле напряжения по условию возврата реле:

U_сз = U_min/К_н × К_в, где

U_min – междуфазное напряжение в месте установки защиты в условиях самозапуска после отключения внешнего К.З. (определяется расчётом); в ориентировочных расчётах можно принимать U_min =(0,9 – 0,85) U_ном;

К_н – коэффициент надёжности отстройки защиты, принимается равным 1,2;

К_в – коэффициент возврата реле напряжения. Для реле типа РН – 54 можно принять 1,2.

Б) по условию отстройки от напряжения самозапуска при включении от АПВ или АВР(определяется расчётом): в ориентировочных расчётах можно принимать равным примерно 0,7U_min.

В) для фильтр реле напряжения обратной последовательности(типа РНФ – 1 М) комбинированного пуска по напряжению – исходя из минимальной уставки устроства 6 В: U_сз = 0,06U_ном.

По условию эксплуатации при таком напряжении срабатывания обеспечивается отстройка от напряжения небаланса в расчётном(нагрузочном) режиме.

5. Проверяется чувствительность защиты.

А) для токового реле

К_чI = I⁽²⁾_{кз min}/I_сз, (8)

б) для минимального реле напряжения

К_ч = U_сз ×К_в /U_кзmax,

в) для фильтр реле РНФ – 1М:

К_ч = U_{2 кз min}/U⁽²⁾_cз,

где I⁽²⁾_{кз min} ток двухфазного К.З. в минимальном режиме работы энергосистемы;

U_кзmax – первичное значение междуфазного напряжения в месте установки защиты при металлическом К.З. между фазами в расчётной точке в режиме, обуславливающем наибольшее значение этого напряжения;

U_{2 кз min} – первичное значение междуфазного напряжения обратной последовательности в месте установки защиты при металлическом К.З. между двумя фазами в расчётной точке в режиме, обуславливающем наименьшее значение этого напряжения;

К_в – коэффициент возврата реле напряжения, принимается равным 1,2.

Для защиты с комбинированным пуском напряжения чувствительность по току определяется при замыкании между двумя фазами, для защиты с минимальным

пуском – при замыкании между тремя фазами.

Коэффициент чувствительности должен быть не менее 1,5.

6. Выбираются реле тока, реле напряжения и реле времени. (Реле выбираются по таблицам ПА – 1, ПА – 2, ПА – 3).

2.3.3 Расчёт защиты от перегрузки

Перегрузка трансформатора (автотрансформатора) обычно бывает симметричной. Поэтому защита от перегрузки выполняется с помощью максимальной токовой защиты, включенной на ток одной фазы. Защита действует с выдержкой времени на сигнал, а на подстанциях без обслуживающего персонала – на разгрузку или отключение трансформаторов.

Порядок расчёта.

1. Ток срабатывания защиты от перегрузки определяется по формуле:

I_сз = К_н ×I_ном./К_в, где

К_н – коэффициент надёжности отстройки защиты, принимается равным 1,05;

К_в – коэффициент возврата токового реле, принимается равным 0,85;

I_ном – номинальный ток обмотки высокого напряжения трансформатора.

2. Ток срабатывания реле определяется по формуле:

I_ср = К_сх × I_cз/К_I

3. Выбирается токовое реле и уставка срабатывания. Тип реле выбирается из таблицы ПА -1.

4. Выдержка времени для защиты от перегрузки выбирается на ступень селективности Δt = 0,5с больше, чем на МТЗ.

5. После определения выдержки времени выбирается реле времени. Тип реле выбирается из таблицы ПА – 3.

2.3.4 Расчёт дифференциальной защиты двухобмоточного трансформатора с реле РНТ – 565.

Порядок расчёта защиты с реле РНТ – 565.

Для расчёта защиты необходимо взять из расчёта токов короткого замыкания токи: трёхфазного корткого замыкания в максимальном режиме при работе энергосистемы и двухфазного короткого замыкания при работе энергосистемы в минимальном режиме на шинах низкого напряжения.

I⁽³⁾_{к max} = U _{cр ном} / √3 Х_{рез max}

I⁽²⁾_{к min} = √3 I⁽³⁾ _min /2

1. Определяются первичные токи на сторонах высшего и низшего напряжения защищаемого трансформатора, соответствующие его номинальной мощности по выражению:

I_ном = S_{ном тр} /√3 U_ном

По этим токам определяются соответствующие вторичные токи в плечах защиты, исходя из коэффициентов трансформации трансформаторов тока К_I и коэффициентов схемы К_сх. Расчёты сводятся в таблицу 1.

Таблица 1 Первичные и вторичные токи в плечах защиты

Наименование величины	Обозначение и метод определение	Числовое значение стороны
ВН	НН
Первичный ток на сторонах, защищаемого трансформатора, соответствующий его номинальной мощности, А	Iном в = Sном тр /√3Uном
Схема соединения трансформаторов тока		Д	У
Коэффициент трансформации трансформаторов тока	КI = Iном1 /Iном2
Вторичный ток в плечах защиты, соответствующий номинальной мощности защищаемого трансформатора, А	Iном втор. == Iном пер х Ксх /КI

Шкала первичных номинальных токов трансформаторов тока: 50, 60, 80, 100, 150, 200, 300, 400, 500, 600, 800, 1000, 1500, 2000, 3000, 4000, 5000, 6000.

2 Определяется первичный расчётный ток небалансаI_{нб расч}без учёта составляющейI_нб^III_расч прирассматриваемомвидевнешнего К.З.по выражению:

I_{нб расч} = I_нб ^I + I_нб ^II,

где I_нб^I – первая составляющая первичного тока небаласа,обусловленная погрешностью трансформаторов тока;

I_нб^II – вторая составляющая первичного тока небаланса, обусловленная погрешностью регулирования напряжения трансформатора.

I_{нб расч} =(К_а · К_одн · ε + ∆U) ·I⁽³⁾_{кз max}

где К_а – коэффициент, учитывающий переходный режим (наличие апериодической составляющей тока КЗ); для реле РНТ – 565, имеющего быстронасыщающийся трансформатор с короткозамкнутой обмоткой, может быть принят равным 1;

К_одн - коэффициент однотипности трансформаторов тока, принимается равным 1;

ε – погрешность трансформаторов тока, принимается равным 0,1 (при 10% погрешности).

I_{кз max} – максимальный ток трёхфазного внешнего КЗ.

Где - ∆U – половина диапазона регулирования напряжения для стороны высокого напряжения трансформатора.

3 Определяется ориентировочно значение первичного тока срабатывания защиты I_сз.

Ток срабатывания защиты выбирается по двум условиям:

а) отстройки от броска тока намагничивания

I_cз = К_н I_ном,

б) отстройки от максимального нока небаланса без учёта третьей составляющей

I_сз = К_н I_{нб расч} ,

где К_н – коэффициент надёжности отстройки защиты, принимается равным 1,3.

За расчётное значение тока срабатывания принимается большее из двух условий.

Если для трансформаторов мощностью 25 мВА и выше значение первичного тока срабатывания защита I_сз окажется больше 1,5 I_ном трансформатора, то согласно рекомендациям ПУЭ следует выполнять защиту с реле типа ДЗТ – 11.

4 Производится предварительная проверка чувствительности. Для этого определяется первичный ток при металлическом К.З. на выводах защищаемого трансформатора в расчётных по чувствительности режимах работы подстанции и питающих систем в предположении, что весь ток повреждения проходит по одной из сторон трансформатора.

Коэффициент чувствительности определяется по формуле:

К_ч = I⁽²⁾ кз _min /I_сз

с учётом ориентировочного значения тока срабатывания защиты I_сз.

Если полученное значение коэффициента чувствительности окажется не ниже допустимого Кч ≥ 2, то расчёт защиты, выполненный с реле РНТ – 565, следует продолжить.

В тех случаях, когда значение коэффициента чувствительности окажется ниже допустимого, лучше поставить защиту с реле ДЗТ – 11.

После проверки чувствительности определяются числа витков обмотки насыщающегося трансформатора реле для основной и неосновной сторон трансформатора. За основную сторону принимается сторона с большим вторичным током (предпочтительно сторону со стороны источника питания).

Данные расчёта сводим в таблицу 2.

Таблица 2. Определение чисел витков обмоток НТТ реле.

Наименование величины	Обозначение и метод определения	Числовое значение
Ток срабатывания реле на основной стороне, А	Iср осн. = Iсз · Ксх /КI
Число витков обмотки НТТ реле для установки на основной стороне: расчётное предварительно принятое (принимается ближайшее меньшее целое число)	Wосн расч. = Fср/ Iср осн   Wосн расч Wосн .
Число витков обмотки НТТ реле для установки на неосновной стороне Расчётное предварительно принятое (принимаем большее или меньшее целое число)	W1 расч. = Wосн. I осн в /I1 в W1 расч W1 = W2ур
Составляющая первичного тока небаланса, обусловленная округлением расчётного числа витков неосновной стороны для расчётного случая повреждения	I^IIIнбрасч =|(W1расч. - W1) /W1расч.|·I^(3)кзmax
Первичный расчётный ток небаланса с учётом третьей составляющей I^IIIнбрасч	Iнбрасч = I^Iнбрасч + I^IIнбрасч + I^IIIнбрасч
Ток срабатывания защиты на основной стороне, А	Iсз = Fср· КI осн / Wосн. · Ксх
Коэффициент надёжности отстройки защиты (окончательное значение)	Кн = Icз /I нб расч
Окончательно принятое число витков обмоток НТТ реле для установки на основной и неосновной сторонах	W1 = W2ур W1 = W2ур

На реле на основной (дифференциальной) обмотке можно выставить от 1 до 28 витков через 1 виток, на неосновной (уравнительной) обмотке можно выставить от 1 до 28 витков через 1 виток.

Если коэффициент надёжности отстройки получился меньше 1,3, число витков основной обмотки уменьшается на 1виток и делается пересчёт до тех пор пока К_н не станет равным или больше 1,3.

После этого необходимо начертить схему реле РНТ – 565 (рисунок 1.4).

Затем проверяется чувствительность защиты для окончательного значения тока срабатывания защиты в режиме, при котором производилась предварительная проверка чувствительности.

Кч = I⁽²⁾ кз _min /I_сз

Если Кч получился меньше 2, то лучше ставить защиту с реле ДЗТ -11.

2.3.5 Расчёт защиты трансформатора с реле ДЗТ – 11

Реле ДЗТ – 11 характеризуется наличием одной тормозной обмотки на стержне быстронасыщающегося трансформатора (НТТ), что даёт возможность обеспечить торможение от токов в одном комплекте трансформаторов тока.

Использование тормозной обмотки даёт возможность не отстраивать минимальный ток срабатывания защиты от токов небаланса при таких внешних повреждениях, когда имеется торможение, поскольку не действие защиты в этих случаях обеспечивается торможением, что обуславливает высокую чувствительность защиты.

Порядок расчёта.

3 Определяются первичные и вторичные токи для всех сторон защищаемого трансформатора(автотрансформатора), соответствующие его номинальной мощности(проходной мощности автотрансформатора). Расчёты сводятся в таблицу 3.

Таблица 3 Первичные и вторичные токи в плечах защиты

Наименование величины	Обозначение и метод определение	Числовое значение стороны
ВН	НН
Первичный ток на сторонах, защищаемого трансформатора, соответствующий его номинальной мощности, А	Iном в = Sном тр /√3 Uном
Схема соединения трансформаторов тока		Д	У
Коэффициент трансформации трансформаторов тока	КI = Iном1 /Iном2
Вторичный ток в плечах защиты, соответствующий номинальной мощности защищаемого трансформатора, А	Iном втор. = = Iном пер х Ксх /КI

4 Выбирается сторона, к трансформаторам тока которой наиболее целесообразно присоединить тормозную обмотку трансформатора НТТ реле. Выбор должен производиться так, чтобы, обеспечить возможно большую чувствительность защиты.

На двухобмоточных трансформаторах тормозная обмотка присоединяется к трансформаторам тока, установленным на стороне низкого напряжения, а на двухобмоточных трансформаторах с расщеплённой обмоткой – на сумму токо-

ков трансформаторов тока, установленных в цепи каждой из расщеплённых обмоток. Целесообразность такого присоединения тормозной обмотки объясняется тем, что при этом минимальный ток срабатывания защиты отстраивается от номинального тока трансформатора.

5 Определяется ориентировочное значение первичного минимального тока срабатывания защиты по условию отстройки от броска тока намагничивания трансформатора:

I_cз = К_н I_ном,

где Кн – коэффициент надёжности отстройки защиты принимается 1,5.

6 Определяется ток срабатывания реле на основной стороне:

I_{ср осн.} = I_{сз ·} К_сх /К_I

7 Определяется число витков рабочих обмоток НТТ реле, соответствующие минимальному току срабатывания защиты для основной стороны и для других сторон защищаемого трансформатора (автотрансформатора): За основную сторону принимается сторона с большим вторичным током.

W_{осн расч.} = F_ср/ I_{ср осн}

Найденное значение числа витков на основной стороне округляется до ближайшего меньшего целого числа. Принятое число витков W_осн =

Для неосновной стороны W_{1 расч.} = W_осн. I _{осн в} /I_{1 в}

Найденное число витков округляется до ближайшего значения (большего или меньшего). Принятое число витков W₁ =

8 Определяется результирующий ток в тормозной обмотке:

I_торм. = I_{торм нн} (24)

I_{торм нн} = I ⁽³⁾_кзmax (25)

Определяется первичный расчётный ток небаланса с учётом составляющей I^III_{нбрасч:}

I_{нб расч} = [К_а · К_одн · ε + ∆U К_токα + |(W_1расч – W₁) /W_1расч.| К_ток1]I⁽³⁾_{кз max}

где - К_токα = 0,5; К_ток1 = 1.

7. Определяется число витков тормозной обмотки НТТ реле:

W_{торм расч.} = К_н I _{нб расч нн} W_{раб расч нн} /I_торм tgα (26)

где tgα – угол наклона касательной к оси абсцисс, принимается равным 0,75.

Найденное значение округляется до ближайшего большего значения, которое можно выставить на реле ДЗТ – 11(1, 3, 5, 7, 9, 11, 13, 18, 24).

8. Определяем максимальную рабочую МДС Fраб.max при внешнем К.З. на рассматриваемой стороне:

F_{раб max} = К_н I _{нб расч нн} W_{раб расч нн} (27)

I _{нб расч нн} – расчётное значение максимального тока небаланса на стороне, к которой присоединена тормозная обмотка, при внешнем К.З. на рассматриваемой стороне, определённый с учётом составляющей I^III_нбрасч.

9. Определяется чувствительность защиты при металлическом К.З. в защищаемой зоне при отсутствии торможения:

Кч = I⁽²⁾_{кз min} /I_сз

Рассматривается К.З. между двумя фазами на стороне низшего напряжения трансформатора при раздельной работе параллельно работающих трансформаторов в минимальном режиме работы системы.

10. Определяется первичный ток, подводимый к защите на сторонах высшего и среднего напряжения при К.З. между двумя фазами:

I⁽²⁾_{кз min вн} = I⁽²⁾_{кз min нн} (28)

9 Определяется вторичный ток, подводимый к рабочей обмотке НТТ реле на стороне ВН:

I_{раб.р вн} = I⁽²⁾_{кз min вн} К_сх /К_I (29)

10 Определяется вторичный ток, подводимый к рабочей обмотке НТТ реле на стороне НН и к тормозной обмотке:

I_{раб.р н} = I_торм =I⁽²⁾_{кз min нн} К_сх /К_I (30)

13. Определяется рабочая и тормозная МДС трансформатора НТТ реле:

F_раб = I_{раб.р вн} W_осн + I_{раб.р нн} W_{раб нн} (31)

F_торм = I_торм W_торм (32)

По характеристике срабатывания реле, соответствующей максимальному торможению, графически определяется рабочая МДС срабатывания реле F_{раб ср}.

14. Определяется коэффициент чувствительности защиты при рассматриваемом К.З. с торможением:

Кч = F_{раб ср}. /F_сp,

где F_{раб ср.} – намагничивающая сила срабатывания реле. Определяется по характеристике срабатывания реле ДЗТ – 11,соответствующей максимальному торможению (кривая I). F_{раб ср.} определяется графическим путём. (Приложение Б).

По горизонтальной осиF_торм находится значение F_торм и строится перпендикуляр до пересечения с перпендикуляром опущенным с вертикальной шкалы F_раб от значения найденного по расчёту. Точка пересечения соединяется точкой начала координат 0. Из токи пересечения с кривой I опускается перпендикуляр на вертикальную ось и находится значение F_сp.

15. Делается заключение о пригодности защиты.

2.4 АВТОМАТИКА

В этом разделе рассматриваются автоматоматические устройства, применяемые на трансформаторах.

3 Охрана труда

11 Техника безопасности при работе в устройствах релейной защиты

11.2 Пожарная безопасность

12 Экология

Охрана окружающей среды

Заключение

5 ПРИЛОЖЕНИЕ

Приложение А

Таблица ПА -1 Технические характеристики токового реле типа РТ – 40.

Тип реле	Диапа- зон уставок, А	Соединение катушек	Потребляемая мощность при токе минимальной уставки, ВА
Последовательное	Параллельное
Ток сра- батыва- ния, А	Термическая стойкость, А	Ток сра – батыва –ния, А	Термическая стойкость, А
длительно	в течение 1с	длительно	в течение 1с
РТ- 40/0,2	0,05-0,2	0,05- 0,1	0,55		0,1-0,2	1,1		0,2
РТ- 40/0,6	0,15- 0,6	0,15-03	1,75		0,3-0,6	3,5		0,2
РТ- 40/2	0,5- 2	0,5-1	4,15		1-2	8,3		0,2
РТ- 40/6	1,5- 6	1,5-3			3-6			0,5
РТ- 40/10	2,5- 10	2,5-5			5-10			0,5
РТ- 40/20	5-20	5-10			10-20			0,5
РТ- 40/50	12,5-50	12,5-25			25- 50			0,8
РТ-40/100	25- 100	25- 50			50- 100			1,8
РТ- 40/200	50- 200	50- 100			100-200

Таблица ПА -2 Технические характеристики реле напряжения типа РН – 54.

Тип реле	Первый диапазон	Второй диапазон
Ucраб, В	Uном, В	Uсраб, В	Uном, В
РН-54/48	12- 24		24- 48
РН-54/160	40- 80		80- 160
РН-54/320	80-160		160-320

Таблица ПА -3 Технические характеристики реле времени типа РВ – 100.

Тип реле	Часовой механизм	Диапазон уставок, с	Контакты	Термическая стойкость при 1,1 Uном
С выдержкой времени	Мгновенный
РВ- 112	214 ЧП	0,1- 1,3	конечный и проскальзы- вающий	переключа- ющий	не более 2 минут
РВ- 122	213 ЧП	0,25- 3,5
РВ- 132	212 ЧП	0,5-9,0
РВ-142	218 ЧП	1,0-20
РВ-113	214 ЧП	0,1- 1,3	конечный	замыкающий	не более 2 минут
РВ- 123	213 ЧП	0,25- 3,5
РВ- 133	212 ЧП	0,5-9,0
РВ-143	218 ЧП	1,0-20
РВ-114	214 ЧП	0,1- 1,3	конечный	переключа- ющий	не более 2 минут
РВ- 124	213 ЧП	0,25- 3,5
РВ- 134	212 ЧП	0,5-9,0
РВ-144	218 ЧП	0,5-9,0

Приложение Б

Техническая характеристика реле ДЗТ - 11

1 – зона срабатывания; 2 – зона срабатывания или зона торможения; 3 – зона торможения; I – характеристика срабатывания при максимальном торможении;

II – характеристика срабатывания при минимальном торможении

Библиографический список.

Основные источники:

Андреев В.А. Релейная защита и автоматика систем электроснабжения: учеб. для вузов/ Андреев В.А. – Изд. 6-е, стер. – М.: Высш. шк., 2008 – 639с.: ил.

Басс Э.Ю. Релейная защита электроэнергетических систем: учеб. пособие для вузов / Э.Ю. Басс, В.Г. Дорогунцев; под редакцией А.Ф. Дьякова. – М.: изд- во МЭИ, 2002. – 296с.

Киреев Э.А. Релейная защита и автоматика электроэнергетических систем: учб. Для СПО/ Э.А. Киреев, С.А. Цырук. –М.: Академия, 2010 – 288с: ил. – (Среднее профессиональное образование).

Авербух А.М. Релейная защита в задачах с решениями и примерами. / А.М. Авербух. – Л.: Энергия, 1975.- 416с.

Камнев В.Н. Практические работы по релейной защите и автоматике: Учеб. пособие для ссузов. / В.Н. Камнев. – Изд. 3-е, перераб. и доп. – М.: Выш. школа, 1978. – 109 с. _ (Профтехобразование. Энергетика).

Руководящие указания по релейной защите. Выпуск 13Б. Релейная защита понижающих трансформаторов и автотрансформаторов 110 – 500кВ. Расчёты. М.: Энергоатомиздат, 1985 – 96с, ил.

Содержание

Стр.

I Введение.

II Содержание пояснительной записки.

1. Введение.

2. Общая часть.

3. Электротхническая часть.

а) Выбор силовых трансформаторов и автотрансформаторов.

б) Расчёт токов короткого замыкания.

в) Расчёт защиты от сверхтоков при внешних коротких

замыканиях.

г) Расчёт дифференциальной защиты трансформатора с реле

РНТ – 565.

д) Расчёт дифференциальной защиты трансформатора с реле

ДЗТ – 11.

е) Атоматика.

ж) Охрана труда.

з) Экология.

4 Заключение.

5 Библиографический список.

6 Содержание.

Дата добавления: 2017-02-01