Перенапряжения в длинных линиях за счет емкостного эффекта

Перенапряжения при симметричных и неполнофазных режимах длинных линий электропередач. Емкостный эффект в длинных ЛЭП СВН. Резонансные перенапряжения в симметричных режимах

Длина линий напряжением 500 кВ и выше составляет сотни километров, а в отдельных случаях превышает тысячу километров. Надежность работы таких линий зависит от способности выдерживать возможные перенапряжения, сопровождающие работу электропередачи.

Среди возможных внутренних перенапряжений, превышающих допустимые значения воздействующих напряжений, существенное значение имеют внутренние перенапряжения установившегося симметричного режима. Такие перенапряжения имеют резонансный характер и обусловлены протеканием емкостного тока через сосредоточенную индуктивность источника и распределенную индуктивность линии.

Представление об условиях возникновения, количественных оценках перенапряжений установившегося симметричного режима и основных способах ограничения этих перенапряжений можно получить на примере простейшей электрической системы, когда линия электропередачи связывает источник с потребителем (рис. 4.1).

Е _И Т ₀ Q ₀₁ Q ₀₂ Q ₁ Q ₂ T

, Z _C, g

X X

Рис. 4.1. Принципиальная электрическая схема простейшей линии электропередачи; Е _И - ЭДС источника; Т ₀ и T - трансформаторы в начале и в конце электропередачи; Q ₀ и Q - выключатели на шинах в начале и в конце электропередачи, X и X - реакторы в начале и конце.

В нормальных рабочих режимах напряжения в линии и на шинах не превышают допустимых значений. Для линий напряжением 500 кВ и выше наибольшее рабочее напряжение не должно превышать 1,05 U _ном . Для линий в установившихся режимах одностороннего питания ограниченное время после аварии допускается повышение напряжения до 1,2 U_{фаз.ном} .

Соответствующая эквивалентная электрическая схема замещения элементарного участка dx линии представлена на рис. 4.2.

U_x L^’dx R^’dx U_x +dU_x

i_x i_x +d i_x

G^’dx C^’dx C^’dx G^’dx

Рис. 4.2. Эквивалентная электрическая схема замещения участка dx длинной линии с распределенными параметрами: , , , - удельные индуктивность, сопротивление, емкость и проводимость линии; U_x и i_x - напряжение и ток в точке х от начала линии

Система дифференциальных уравнений для напряжений u и токов i в этом случае имеет вид:

(4.1)

где основные параметры длинной линии: удельные индуктивность , Гн/км, емкость , Ф/км, сопротивление , Ом/км, активная проводимость линии , 1/Ом×км - определяются размерами элементов линии и характером активных потерь - сопротивлением проводов, проводимостью изоляции и короной на проводах линии. Эти параметры при рабочей частоте источника w_и = 2p = 314 рад/с в установившемся режиме определяют и обобщенные параметры линии: волновое сопротивление ,Ом и коэффициент распространения волны 1/км. Для воздушных линий напряжением 500 кВ и выше значения Z_C составляют 300¸260 Ом, коэффициент затухания a = 1/км, коэффициент изменения фазы рад/км (первые значения соответствуют линиям напряжением 500 кВ). Значения в относительных единицах внутреннего сопротивления источника (), имеющего индуктивный характер лежат в пределах от (источник бесконечной мощности) до .

В установившихся режимах, используя символический метод комплексных величин, в общем случае линии длиной с нагрузкой на конце Z _H можно записать выражение для напряжений U_х и токов I_х в точке линии, отстоящей на расстоянии х от начала линии, в следующем виде:

(4.2)

где U и I- _- напряжение и ток в конце линии.

Изменение напряжения на участке линии D x обусловлено протеканием тока линии I_х в индуктивном предельном сопротивлении D x этого участка, и, учитывая высокую добротность Q линии (), можно записать:

(4.3)

Ток линии обусловлен входным сопротивлением последующего участка линии с учетом нагрузки. Входное сопротивление Z _ВХ участка линии длиной (- x) с нагрузкой на конце Z _H определяется из системы уравнений (2):

(4.4)

Анализ основных выражений для напряжений и токов (2) и входного сопротивления (4) в зависимости от длины линии и нагрузки на ее конце позволяет выявить режимы, в которых возможны значительные повышения напряжений, и определить распределение их в линии. Таким режимом для реальных линий длиной менее 3000 км является режим одностороннего питания разомкнутой на конце линии, что соответствует установившемуся режиму после внезапного сброса нагрузки или отключения линии от шин, а также при синхронизации линий.

В общем случае для разомкнутой линии (Z _H = ¥_, I = 0) значения напряжений на конце U и в любой точке х линии U_x определяются из (1) соотношениями:

(4.5)

входное сопротивление определяется из (4) при х =0

, (3.6)

где U_o - напряжение в начале линии. Характер изменения реактивной Х _вх и активной R _вх составляющих Z _вх от длины разомкнутой линии представлен на рис. 4.3.

Х _вх

Х _вх индуктивный характер Х _вх

_рез

R _их

Х _вх

0

емкостный

характер Х _вх

Рис. 4.3. Зависимость реактивной Х _вх и активной R _вх составляющих входного сопротивления разомкнутой линии от ее длины

При емкостном характере входного сопротивления, а следовательно, и тока, во всех точках разомкнутой линии происходит повышение напряжения по мере приближения к концу линии. Напряжение на конце линии достигает наибольшего значения при резонансной длине _рез, когда b× _рез=(рис. 4.4). Для параметров реальных воздушных линий напряжением 500 кВ и выше это значение _рез близко к 1500 км, а наибольшие расчетные значения U достигают 10¸15 (в относительных единицах). Для таких линий с высокой добротностью при длинах, отличающихся от резонансной более чем на 10 % при расчетах можно использовать упрощенные выражения, соответствующие линиям без потерь:

(4.7)

. (4.8)

= , =

= 1000 км

= 2000 км

= 1500 км

_рез

500 1000 1500 2000 км

Рис. 3.4. Расчетные зависимости напряжения на конце разомкнутой линии () и распределения напряжения на разомкнутой линии (-------) от ее длины

Все другие режимы, когда Z _H ¹ ¥, характеризуются повышением или понижением напряжения в определенных участках линии в зависимости от Z _H и длины линии , определяющих характер и величину тока в линии:

(4.9)

Следует отметить, что перенапряжения отсутствуют, если сопротивление нагрузки Z _H равно волновому сопротивлению линии Z_C - при так называемом режиме передачи натуральной мощности. Тогда напряжения в разных точках линии отличаются только по фазе.

Внутреннее индуктивное сопротивление источника Z _И = jX _И влияет на величину и распределение перенапряжений в линии и на шинах. Отличие напряжения на шинах U ₀ в начале линии от ЭДС источника Е зависит от соотношений внутреннего сопротивления источника X _И и входного сопротивления линии Z _вх :

(4.10)

Условия резонанса выполняются при значительно меньших длинах линии, чем для источника бесконечной мощности (X _И = 0) и резонансные кривые смещаются влево тем больше, чем больше значение X _И (рис. 4.5). Соответствующие значения напряжений в разомкнутой линии с учетом внутреннего сопротивления источника определяются выражением

(4.11)

Представленная выше формула (3.11) показывает, что кратности перенапряжений чрезвычайно велики и недопустимы. Но в действительности такое явление, как корона, существенно ограничивает повышение напряжения. Корона на проводах воздушных линий напряжением 500 кВ и выше заметно проявляется при напряжениях на 20¸40 % выше номинального - напряжениях начала короны U _K. С увеличением напряжения интенсивность короны возрастает и нелинейно изменяются параметры линии: увеличиваются емкость и проводимость линии.

Учет нелинейных зависимостей характеристик короны довольно сложен, но приближенный учет короны показывает, что максимальные значения напряжений в линии не превышают 3,5 U _{фаз.ном,} а максимум напряжения сдвигается в сторону меньших длин (рис. 3.5), так как

(4.12)

и коэффициенты затухания и изменения фазы возрастают: и .

10 Х _И = 0,5 Х _И = 0

1 500 1000 1500 2000 , км

Рис. 4.5. Зависимости напряжения на конце разомкнутой линии от

ее длины при различных значениях внутреннего сопротивления

источника

В определенных случаях ограничение перенапряжений возможно при включении в рассечку линии батареи конденсаторов - устройства продольной компенсации. Выбор параметра Х_С устройства продольной компенсации основан на снижении напряжения на D U_C - падение напряжения на устройстве, когда входное сопротивление последующего участка линии Z _ВХ2 имеет емкостный характер. Следует отметить, что применение устройств продольной компенсации для ограничения перенапряжений менее эффективно, чем применение реакторов. Использование устройств продольной компенсации позволяет повысить пропускную способность и устойчивость электропередачи

Напряжение в разных точках линии (рис. 4.6) и на шинах питающей подстанции может существенно различаться. В большинстве случаев на приемном конце напряжение оказывается ниже, чем на питающем. В ненагруженном режиме и при малой нагрузке, наоборот, возникает подъем напряжения в конце линии. На рис.4.6.б линия замещена эквивалентной П-схемой.

Если длина линии не превышает 300-400 км и утечка мала, то параметры линии R , L, C, G с погрешностью не более 3% можно определить по формулам:

R ≈ R*; L ≈ Х * / ω; G ≈ 0; C ≈ В * / ω,

где R*, Х *, В * - погонные (на единицу длины) активное сопротивление, индуктивное сопротивление и емкостная проводимость линии при промышленной частоте для токов прямой последовательности.

Дата добавления: 2014-01-05