Особенности ЭМС на подстанциях высокого напряжения

Воздействия, вызываемые коммута­циями, пробоями изоляции или пере­крытиями в цепях высокого напряже­ния. Уровень помех на открытых подстан­циях зависит от многих параметров, среди которых наиболее важными являются:

· напряжения и токи переходных про­цессов, возникающих при коммутациях;

· номинальное напряжение ПС;

· взаимное расположение источника и приемника помех;

· характеристики контура заземления;

· типы используемых кабелей (наличие или отсутствие экрана);

· способ заземления экранов.

Рис. 10.16. Связь через общее сопротивление и магнитная связь вследствие заземления трансформатора напряжения

Основными каналами передачи помех являются магнитная (электромагнитная) связь вследствие распространения импульсов тока и напряжения по шинам и линиям, связь через общее сопротивление (рис. 10.16).

Измерения напряженностей электриче­ских и магнитных полей при переходных процессах под ошиновкой и вблизи транс­форматоров напряжения на подстанциях показали, что типичные амплитуды напря­женностей составляют для электрического поля 1-10 кВ/м, для магнитного – 1-5 А/м. Однако в некоторых случаях были получены значения до 10 кВ/м и 100 А/м соответс­твенно.

Спектральный состав полей определя­ется размерами ПС. Хотя спектр и содер­жит частоты до 200 МГц, но его основу составляют частоты от нескольких кило­герц до нескольких мегагерц.

Длительность высокочастотных пере­ходных процессов находится в пределах 1-10 мкс, однако они могут повторяться многократно в течение одной коммутации.

Синфазное напряжение, наводимое между выводом неэкранированного кабеля (второй конец жилы заземлен) длиной 100 м, проложенного на поверхности земли под шинами, может достигать 3-4 кВ при коммутационных операциях на ПС 150 кВ и 6-8 кВ на ПС 400 кВ.

Синфазное напряжение, наводимое на выводах экранированного кабеля с зазем­ленным на обоих концах экраном, зависит от коэффициента экранирования (см. гл. 7) кабеля и спектрального состава помехи. Грубо говоря, коэффициент ослабления помехи в диапазоне от нескольких десятков (для экрана из стальных проволок) до более чем сотни раз (для качественных пле­теных или трубочных экранов) может быть достигнут в диапазоне частот от 200 кГц до 2 МГц (см. гл. 7). Ток в экране может составлять до нескольких десятков ампер.

На ПС напряжением 400 кВ наведенные синфазные напряжения в цепях, располо­женных в непосредственной близости от емкостных трансформаторов или их вто­ричных цепей, могут превысить 10 кВ.

Наведенные в такой ситуации напряже­ния могут быть значительно снижены при использовании экранированных кабелей, однако достижение коэффициента ослабле­ния, равного тем, что были указаны выше, представляется весьма затруднительным. Это связано с невозможностью уменьшения до нуля площади петли, образованной нуле­вым проводником, заземляющим проводни­ком трансформатора и заземлением вторич­ной цепи. Более того, наличие паразитных емкостей между первичной и вторичной обмотками измерительных трансформато­ров является источником появления во вто­ричных цепях противофазных напряжении высокой частоты, которые могут достигать нескольких киловольт. В спектре помехи могут присутствовать составляющие частотой более 10 МГц, которые обычно ослабля­ются за счет затухания в проводах.

Подстанции с элегазовой изоляцией, по сравнению с обычными открытыми ПС, обладают некоторыми принципиальными отличиями:

· размеры электрического оборудова­ния гораздо меньше. По этой причине спек­тральный состав помех (большая часть которых являются следствием многочис­ленных отражений бегущих волн на оши­новке) содержит на порядок более высокие частоты;

· волновое сопротивление ошиновки элегазовой подстанции ниже того же сопротивления открытой подстанции при­мерно в 5 раз (60 Ом против 300 Ом).

Во время коммутаций такое различие является причиной появления стоячих волн и, в частности, волн тока высокой ампли­туды (амплитуда волны напряжения зависит от номинального напряжения ПС и срав­нима с волнами на открытых ПС, в то время как амплитуда волны тока прямо пропорци­ональна волновому сопротивлению). В тех местах, где металлический корпус элегазо­вой подстанции имеет разрыв, например, в месте соединения с воздушной или кабель­ной линией, он становится важным источ­ником электрического и магнитных полей с напряженностями выше 10 кВ/м и 50 А/м (моделирование и измерения показали, что напряженность составляет 100 В/м на 1 кВ номинального напряжения).

Если место разрыва расположено вне здания, в котором находится элегазовая под­станция, но экран здания обеспечивает непрерывность экрана подстанции, то нали­чие разрыва не имеет большого значения.

Данная ситуация обычно имеет место в случаях с воздушными линиями. Если часть ПС открытая или если она соединена с кабе­лями с незаземленными (или неправильно заземленными) экранами, то это может при­лети к повышению уровня помех.

Следствием этих особенностей является наведение высоких потенциалов на контуре заземления и во вторичных цепях при ком­мутациях. Указанные повышения потенци­алов хорошо известны под не очень точным названием «подъем потенциала заземли­теля при переходном процессе». Он может вызывать появление перекрытий между заземленными металлическими элемен­тами, не находящимися в непосредствен­ном контакте друг с другом.

Все эти проблемы в элегазовой подстан­ции обостряются из-за расположения элек­тронного и силового оборудования на небольших расстояниях друг от друга.

Помехи, создаваемые полями про­мышленной частоты. Сильное влияние электрических полей промышленной час­тоты (через емкостные связи) на оборудова­ние, установленное в пределах ПС, наблю­дается довольно редко, так как оно ослабля­ется наличием заземленных металлических экранов и заземленного оборудования.

Магнитные поля промышленной частоты также очень редко являются причиной опас­ного воздействия на аппаратуру ПС даже при КЗ. Однако установка на ПС видеомони­торов, которые могут быть чувствительны к полям напряженностью порядка 1 А/м, существенно повышает требования к ЭМО.

Естественно, лучшим способом реше­ния данной проблемы представляется уве­личение расстояния г между источником и приемником помехи с учетом того, что напряженность магнитного поля, создавае­мого током I в уединенном бесконечно длинном проводнике убывает обратно про­порционально расстоянию до провода:

а для двух-или трехфазной сбалансирован­ной системы - обратно пропорционально квадрату расстояния:

где d - расстояние между проводами (раз­меры которых принимаются много мень­шими расстояния между ними); k - посто­янная, определяемая положением провод­ников ().

Для цепей, расположенных в ограни­ченном пространстве (например, трансфор­матора, ПС среднего напряжения) магнит­ное поле убывает практически как 1/х³, при условии, что расстояние x много больше наибольшего размера объекта.

Другой способ снижения возмущений — уменьшение расстояния d между проводами.

Если указанные меры не осуществимы, то единственным оставшимся способом (кроме замены электронно-лучевых мони­торов на жидкокристаллические) остается экранирование помещений, где установ­лены мониторы. Иногда оправдана актив­ная компенсация воздействующих полей.

Кроме относительно слабого воздей­ствия полей промышленной частоты на оборудование и аппараты, следует отме­тить, что индуктивная и емкостная связи - главным образом при возникновении КЗ - могут являться причиной гораздо более важных проблем, связанных с такими про­тяженными элементами, как кабели и тру­бопроводы.

Помехи, создаваемые токами КЗ. Высокочастотные процессы, вызванные токами КЗ, аналогичны процессам при ком­ мутациях. Однофазное КЗ на землю вызы­вает быстрое изменение напряжения па шинах с такой же амплитудой, что и при коммутациях.

Основное отличие низкочастотного КЗ состоит в протекании тока частотой 50/60 Гц по оборудованию высокого напряжения, контуру заземления и иногда экранам кабе­лей (если прокладки шин и заземлителя про­ложены недостаточно часто). В свою оче­редь эти токи наводят помехи в проводах посредством индуктивной связи или через общее сопротивление.

При токе КЗ 50 кА на обычных ПС в кабелях могут наводиться напряжения до 500 В. Однако если контур заземления и прокладка кабелей на ПС выполнены над­лежащим образом, то наведенные напря­жения не превышают 200 В.

Главной проблемой на ПС остается ком­пенсация воздействий на выходящие за пределы ПС кабели повышения потенциала заземлителя при протекании через контур тока КЗ.

При протекании по заземляющему уст­ройству тока КЗ на землю происходит повышение его потенциала (и потенциала близлежащей почвы) (рис. 10.17).

Рис. 10.17. Повышение потенциала (на частоте 50/60 Гц) заземлителя и вблизи него

На рисунке видно, что разность потен­циалов между двумя точками заземлителя относительно невелика. Отсюда следует, что любая цепь, расположенная в пределах заземлителя, будет подвергаться воздейст­вию помех, главным образом, возмущений, передаваемых индуктивной связью.

Для кабелей, входящих в зону влияния, ситуация совершенно иная, так как они подвергаются воздействию продольных напряжений, равных повышению потенци­ала заземлителя.

Потенциал заземлителя в обычных усло­виях равен произведению сопротивления контура и протекающего по нему тока.

Как правило, ток I меньше тока КЗ , который представляет собой сумму следу­ющих составляющих:

- ток нулевой последовательности трансформаторов ПС;

- ток ВЛ без молниезащитных тро­сов;

- ток ВЛ с молниезащитными тро­сами;

- ток силовых кабелей.

Ток в земле не включает в себя состав­ляющие, возвращающиеся к своим источни­кам по шинам заземления.

Для определения тока можно исполь­зовать следующее выражение:

где и - сопротивления шин заземле­ния и экранов (оболочки, брони) силовых кабелей; и - индуктивные сопро­тивления различных цепей с возвратом тока через землю; - удельное сопро­тивление взаимоиндукции между конту­ром, образованным заземляющим проводником и землей, и контуром, образованным замкнутой на землю линией и землей.

Для экранированных кабелей с зазем­ленными на обоих концах экранами, наве­денные напряжения U будут уменьшены на коэффициент ослабления помехи:

где R — сопротивление экрана; - сопро­тивление заземлителя ПС; - сопротив­ление заземлителя ПС на удаленном конце (допускается, что оно не подвержено воз­действию тока КЗ); - реактивное сопро­тивление контура экран/земля.

С другой стороны, наличие связи между заземлителями обеих подстанций предпо­лагает наличие тока , протекающего по экрану кабеля, и выноса потенциала заземлителя на удаленный конец кабеля:

и

где - новый потенциал заземлителя; - потенциал заземлителя удаленной подстанции.

Рекомендуется проверять, в частности при небольших расстояниях между ПС, превышают ли эти токи и напряжения допустимый уровень, и существует ли вероятность насыщения экранов.

Повышение потенциала заземлителя. вызванное протеканием тока однофазного КЗ, может иногда превышать 5 кВ, приводя к появлению перенапряжений в недоста­точно защищенных цепях.

Более того, если параллельно воздуш­ной ВЛ или силовому кабелю на протяже­нии значительного расстояния проложен кабель связи, то протекающий ток КЗ будет оказывать на него влияние посредством индуктивной связи. Вызванные таким образом синфазные перенапряжения могут достигать нескольких киловольт и опреде­ляться множеством различных факторов, среди которых находятся амплитуда тока КЗ, длина пути совместной прокладки, рас­стояние между источником и приемником помех и разделение токов между землей и молниезащитными тросами или оболочкой и броней силового кабеля.

Для того чтобы получить общее пред­ставление о проблемах, возникающих в линиях связи, приведем здесь основные положения:

· емкостная связь имеет место только между ВЛ и воздушными линиями связи. Она может становиться заметной, если рас­стояние между линиями составляет менее 50 м;

· основная причина возникновения помех — это, несомненно, индуктивная связь, возникающая при КЗ. Такая связь может иметь место как с воздушными, так и подземными линиями связи.

Особое значение имеет длина зоны вли­яния. При воздействии на линию связи тока однофазного КЗ на ВЛ ВН с возвратом тока в земле на расстоянии менее харак­терными являются наведенные напряжения порядка 10 В/(км∙кА), Здесь - удельное сопротивление земли.

Для кабелей связи, проложенных в земле вблизи силовых кабелей, наведенные напря­жения могут превысить 100 В/(км∙кА).

Естественно, во всех указанных ситуа­циях может присутствовать фактор экрани­рования из-за наличия у ВЛ молниезащитного троса (), экрана или парал­лельного заземленного проводника у под­земного кабеля () и/или экрана кабеля связи ().

Общий коэффициент ослабления помехи редко представляет собой произведение отдельных коэффициентов.

Помехи, вызываемые воздействием молнии. В отличие от обычных коммутаци­онных операций молния при прямом попа­дании в ПС может вызвать разрушительное воздействие. В этом случае будет иметь место связь через общее сопротивление (например, повышение потенциала зазем­лителя) или прямая наводка в чувст­вительных цепях. Связь излучением может оказывать влияние только на уровень помех.

Полезно напомнить, что если длитель­ность фронта импульса тока молнии на порядок больше, чем у токов переходных процессов, то амплитуда импульса может быть выше на порядок при одном и том же уровне помехи.

Прямое индуктивное влияние тока мол­нии, протекающего в проводнике заземле­ния, на цепь, проложенную вблизи него, частично обсуждалось ранее. Соответству­ющий уровень помех может быть оценен по выражениям, приведенным в подрисуночной подписи к рис. 10.3.

В зависимости от относительного рас­стояния между проводниками, длины зоны влияния и амплитуды тока молнии резуль­тирующее возмущение будет варьироваться в широких пределах.

Очень важное замечание, о котором сле­дует напомнить, касается числа проводни­ков заземления. Недостаточно обеспечить только протекание тока молнии по кратчай­шему пути к заземлителю, но и необходимо разделить его на несколько частей для сни­жения амплитуды каждой составляющей.

При токах молнии, как и при токах КЗ, наибольший уровень помех будет в цепях, выходящих за пределы контура заземления. Принимая во внимание значение протекаю­щих токов, потенциал заземлителя может легко достичь несколько десятков или доже сотен киловольт.

Даже в пределах территории заземли­теля ситуация является сложной, так как потенциал сетки не может быть одинако­вым как в случае с током промышленной частоты. Это вызвано индуктивными явле­ниями, учет которых необходим при повы­шении частоты.

Если контур заземления выполнен из изолированных проводников или проло­жен выше уровня земли (как в случае с сетью заземления) и на краях присоединен к идеальной земле, то чем ближе сеть к контуру, тем меньше будут наведенные в ней напряжения. Если же контур заземле­ния расположен в земле, то ситуация будет следующей.

Вследствие наличия рассеяния в прово­дящей среде ток, протекающий по каждой шине заземления, уменьшается с увеличе­нием расстояния до места введения тока в контур. Это утверждение справедливо для любой частоты, однако на высоких часто­тах увеличенное реактивное сопротивле­ние шин приводит к тому, что ток начинает стекать с шин более интенсивно, так как распределенное сопротивление почвы ста­новится меньше сопротивления самих шин заземления.

Данная ситуация проиллюстрирована на рис. 10.18, где показан контур заземле­ния, состоящий из одиночной горизонталь­ной шины, представленной сосредоточен­ной индуктивностью, с подключенными по краям сопротивлениями и , определя­ющими сопротивление растекания тока в почве.

Если предположить, что для низких частот

,

а для высоких частот

,

Рис. 10.18. Простейшая модель горизонтального заземлителя

то потенциал точки ввода тока

;

.

Отсюда следует, что в действительности скалярный потенциал земли около контура заземления при высокой частоте будет выше, чем при промышленной частоте.

Данное утверждение иллюстрируется на рис. 10.19 и 10.20, на которых приведено распределение потенциала по заземлителю, рассчитанное при введении постоянного тока 1 кА в центр сетки при частоте 0,5 МГц. Сетка представляет собой квадрат размерами 60×60 м² с шагом сетки 10 м, рас­положенной на глубине 0,5 м и выполнен­ной из медных проводников радиусом 5 мм.

Понятие поверхности потенциала заземлителя проиллюстрировано на рисун­ках очень наглядно, но при этом следует имеет ввиду, что наряду с гальванической связью между рассматриваемой цепью и контуром заземления может существовать сильная магнитная связь.

Для пояснения этого явления добавим в схему на рис. 10.18 новую цепь, состоящую из одиночного проводника, проложенного над поверхностью земли и заземленного в точке удара молнии (рис. 10.21).

В данной схеме синфазное напряжение U, приложенное к цепи, можно определить по формуле

,

или

,

где - взаимная и иду живность между проводниками; - разность скалярных потенциалов заземлителя между точками А и В; - круговая частота.

Теперь следует оценить влияние каждого из этих двух параметров. Для этого необ­ходимо рассчитать значения L и М.

Рис. 10.19. Распределение потенциала на поверхности земли при Ом∙м

Рис. 10.20. Распределение потенциала на поверхности земли при кА, МГц, Ом∙м ()

Указанные параметры могут быть рас­считаны последующим выражениям:

;

,

где а - радиус проводника; h - расстоя­ние от проводника до поверхности земли; d - глубина прокладки проводника; l - длина зоны влияния заземляющего провод­ника, т.е. расстояние, на котором почти весь ток стекает с проводника в грунт (может быть принято равным критической длине , которая будет введена позднее).

Из приведенных выражений следует, что если расстояние d+h становится много большим радиуса а, индуктивность L начи­нает превышать взаимную индуктивность М, и напряжение U определяется, в основ­ном, разностью потенциалов заземлителя.

Рис. 10.21. Схема замещения горизонтального про­водника

Это логически правильно, так как L определяет общий магнитный поток про­водника заземления, в то время как раз­ность L - М определяет часть потока, огра­ниченную проводником, расположенным над поверхностью земли.

Так как магнитное поле быстро убывает с ростом расстояния до шины заземления, становится очевидным, что часть магнит­ного потока, оказывающая наибольшее влияние, — это та часть, которая ограни­чена петлей, образованной двумя горизон­тальными проводниками.

Заметим, что величина это ни что иное, как собственная индуктивность петли, образо­ванной обоими проводниками, - эквивалентный радиус проводника, распо­ложенного в земле.

Также очень важным является понятие зоны влияния или критической длины : на самом деле, чем выше частота и меньше сопротивление грунта, тем меньше эта величина и соответственно тем больше будет вклад составляющей, связанной со скалярным потенциалом заземлителя, в общее напряжение U по сравнению с наве­денной составляющей.

По указанным причинам синфазное Напряжение U в общем случае не равно разности скалярных потенциалов эаземлителя между точками А и В, но эта величина обычно принимается в качестве наиболь­шего возможного напряжения.

Но если расстояние между источником и приемником помехи мало и сравнимо с поперечными размерами проводника или проводник заземления не является оголен­ным и не находится в контакте с почвой, т.е. отсутствует стекание тока с проводника в грунт и зона влияния увеличивается (по сравнению с критической длиной ), дру­гими словами, если проводник заземления является экраном кабеля или параллель­ным заземленным проводником, то потен­циал поверхности заземлителя более не является реальным синфазным напряже­нием, появляющимся на выводе заземлен­ной цепи.

Этот вывод имеет большое значение, так как практически он означает следующее: вклад тон части сети заземления, которая расположена над поверхностью земли, в снижение уровня помех не равен вкладу подземного контура заземления. Надземная сеть заземления имеет гораздо большую роль в снижении ВЧ-помех и помех, вызван­ных переходными процессами.

Во всех ситуациях, когда кабель защи­щается параллельным заземленным про­водником или экраном, уровень возмуще­ний может быть оценен после выполнения следующих расчетов (или измерений):

· синфазного напряжения в отсут­ствие проводника или экрана;

· тока, протекающего по проводнику или экрану;

· результирующего напряжения U через передаточное сопротивление.

10.5. Особенности ЭМС на подстанциях высокого напряжения

т

Пример таких расчетов приведен в [1]. Предлагаемый здесь метод оценки уровня синфазных помех с использованием теории цепей, естественно, весьма приближенный, так как эта теория слабо подходит для рас­чета ВЧ-процессов в диссипативной среде. Это является следствием того, что волновые эффекты проявляются в почве на гораздо более низких частотах, чем в воздухе (на частоте 1 МГц при Ом∙м длина волны в почве составляет 22 м, а в воздухе - 300 м).

Гораздо более строгий подход к реше­нию данной проблемы основан на теории антенн Ниже приводится пример, иллюст­рирующий некоторые из сделанных выво­дов.

В угол контура заземления, подобного тому, что изображен на рис. 10.19 и 10.22 (глубина прокладки которого в грунте с параметрами Ом∙м и составляет 0,8 м), вводится импульс тока с параметрами 0,25/100 мкс.

На глубине 0,3 м (рис. 10.22) проклады­вается кабель, заземленный на одном конце. Рассматриваются два возможных пути про­кладки кабеля: первый - вдоль проводника заземления (1-2-3), второй - напрямую от точки 1 до точки 3.

Рис. 10.22. Сетка заземления к две трассы проклад­ки кабеля

Синфазное напряжение, возникающее на незаземленном конце кабеля, может быть выражено как сумма двух составляющих:

,

где - разность потенциалов заземли­теля при переходном процессе, однозначно определяемая для точек 1 и 3; - напря­жение, определяемое трассой прокладки и изменяющимся магнитным полем.

На рис. 10.23 показаны напряжение при переходном процессе и обе его составляю­щие для обеих трасс прокладки кабеля (рис. 10.23, а для пути 1-2-3 и рис. 10.23, б для пути 1-3).

Из рис. 10.23, б видно, что в соответ­ствии с выводами, сделанными на основе теории цепей, помехи частично ослабля­ются ЭДС, наведенной изменяющимся маг­нитным потоком. Этот эффект усиливается, если трасса прокладки кабеля совпадает с проводником заземления.

На практике на амплитуду и форму импульса напряжения могут оказывать влияние многие факторы. Некоторые фак­торы оказывают определяющее влияние на обе составляющие напряжения. Примером таких факторов являются форма импульса тока молнии и удельное сопротивление грунта.

Рис. 10.23. Напряжения на незаземленном конце кабеля

На составляющую, связанную с повы­шением потенциала заземлителя оказы­вают влияние, главным образом, следую­щие факторы:

· точка ввода тока молнии в заземлитель;

· плотность сетки заземлителя в месте ввода тока молнии;

· точка заземления кабеля (его экрана).

На наведенную составляющую напря­жения оказывают влияние факторы:

· трасса прокладки кабеля;

· расстояние от кабеля до контура заземления;

· наличие параллельного заземлен­ного провода или надземной сети заземле­ния.

Кроме того, существует множество дру­гих параметров, которые могут прини­маться во внимание: форма заземлителя и его размеры, глубина прокладки, материал проводников, наличие вертикальных элект­родов и т.п.

В настоящее время стало возможным проведение подробного параметрического анализа, включающего в себя варьирование указанных параметров при помощи чис­ленных методов. Примеры соответствую­щих программ приведены в [1].

Прямой удар молнии в ВЛ встречается гораздо чаще, чем прямой удар молнии в ПС. Ее последствия имеют существенно меньшее значение.

Следствием удара молнии в ВЛ может быть перекрытие изоляции и, вследствие этого появление импульса напряжения с очень крутым фронтом, спектральный состав которого содержит гораздо более высокие частоты, чем импульс напряже­ния, вызванный самой молнией.

В этом случае уровень помех может сравняться с тем уровнем помех, который имеет место при пробое изоляции оборудования или коммутационных операциях на самой ПС.

Быстрые переходные процессы, выз­ванные коммутациями в цепях низкого напряжения. В индуктивных цепях низкого напряжения, связанных с цепями управле­ния выключателями или разъединителями, а также в других цепях очень низкого напря­жения (12-24 В), содержащих реле, при коммутациях могут иметь место быстрые переходные процессы, амплитуда напряже­ния при которых может составлять нес­колько киловольт (подробнее см. §10.8).

Взаимодействие с чувствительными цепями происходит при связи через общее полное сопротивление в цепях питания или посредством емкостной и индуктивной свя­зей между цепями (т.е. между жилами одного кабеля или между неэкранированными кабелями, проложенными в одном пучке). Однако происходит довольно быст­рое демпфирование помех, и уровень помех в соседних цепях ограничивается.

Наряду с электромагнитными реле, источником помех также могут быть тирис­торы, коммутации тока в цепях освещения (газоразрядные лампы). Последний источ­ник создает гораздо более низкий уровень помех, чем реле и тиристоры.

Разряды статического электричества. Разряды статического электричества соз­дают помехи, встречающиеся в любых условиях. Однако климатические условия (температура, влажность) на обычной ПС, в общем случае, контролируются гораздо менее строго, чем на электростанции или в помещении шита управления. Кроме того, в пределах ПС могут перемещаться транс­портные средства и мебель, поэтому счита­ется, что вероятность возникновения силь­ных разрядов статического электричества на ПС выше.

Возмущения, создаваемые радиопере­дающими устройствами. При работе бри­гад оперативного управления и ремонтных бригад в полевых условиях, а также в пре­делах здания широко используются порта­тивные устройства радиосвязи

Иногда эти устройства применяются вблизи чувствительного электронного обо­рудования, которое может оставаться неза­щищенным при работе с ним (например, при открытых дверцах шкафов).

Известно, что напряженность электри­ческого поля передатчика мощностью 5 Вт может превышать 10 В/м на расстоянии 50 см и 30 В/м на расстоянии 20 см от него. При воздействии этого излучения на обору­дование могут происходить нежелатель­ные отключения оборудования. При качест­венной проводке кабелей связь между полями радиочастотного диапазона и сиг­нальными или силовыми цепями возникает гораздо реже.

Дата добавления: 2014-01-06