Материалы для железобетонных конструкций

Бетон.

Виды, классы и марки бетонов.

При проектировании железобетонных зданий и сооружений в соответствии с требованиями, предъявляемыми к конкретным конструкциям, должны быть установлены вид бетона его нормируемые и контролируемые показатели качества.

Виды бетона:

- тяжелый средней плотности (>2200…2500 кг/м³);

- мелкозернистый средней плотности (>1800 кг/и³);

- легкий плотной и поризорованной структуры;

- ячеистый автоклавного и неавтоклавного твердения.

Таблица 2.1

Основные нормируемые и контролируемые показатели качества бетона
Показатель	Определение	Значение
В – класс бетона по прочности на сжатие (назначается во всех случаях)	Класс бетона по прочности на сжатие В соответствует значению кубиковой прочности бетона на сжатие в МПа с обеспеченностью 0,95 (нормативная кубиковая прочность)	В 0,5…В 60
Вt– класс бетона по прочности на осевое растяжение	Класс бетона по прочности на осевое растяжение Вt соответствует значению прочности бетона на осевое растяжение с обеспеченностью 0,95 (нормативная прочность бетона)	Вt 0,8…В3,2
F – марка бетона по морозостойкости	Марка бетона по морозостойкости F соответствует минимальному числу циклов попеременного замораживания и оттаивания образцов, выдерживаемых при стандартном испытании	F50…F500
W – марка бетона по водонепроницаемости	Марка бетона по водонепроницаемости W соответствует максимальному значению давления воды (в МПА×10^-1), выдерживаемому бетонным образцом при испытании	W2…W12
D – марка бетона по средней плотности	Марка бетона по средней плотности D соответствует среднему значению объемной массы бетона в кг/м^3	D200…D2500

  При необходимости устанавливаются дополнительные показатели качества бетона, например, связанные с жаростойкостью (способность бетона сохранять прочность при длительном воздействии высоких температур – выше 200°С), огнестойкостью (способность бетона сохранять прочность при воздействии открытого огня), коррозионной стойкостью (способность бетона не вступать в химическую реакцию с окружающей средой), стойкостью против истирания.  

При выполнении расчета железобетонных конструкций зданий и сооружений проектировщики во всех случаях должны принимать класс бетона по прочности на сжатие. Класс бетона про прочности на сжатие назначается в соответствии с рекомендациями нормативных документов по проектированию железобетонных конструкций. Например, в соответствии с [5], для железобетонных конструкций рекомендуется принимать класс бетона по прочности на сжатие не ниже В15, для сильно нагруженных сжатых стержневых элементов – не ниже В25. В таблице 2.2 приведены значения нормативного и расчетного сопротивления бетона выбранного класса осевому сжатию и растяжению, а также начальный модуль упругости бетона по классам, которые востребованы при расчете железобетонных конструкций зданий и сооружений.

  Под классом бетона по прочности на сжатие В, понимается среднестатистическое значение временного сопротивления В_m (МПа) эталонных образцов (кубы 15х15х15 см), изготовленных и испытанных через 28 суток.  

B = B_m (1 – 1,64n) = 0,779 B_m, где n – коэффициент вариации; n = 0,135 (в построечных условиях при обеспеченности заданной прочности 0,95).

Таблица 2.2

Вид сопротивления	Сопротивление бетона, МПа	Начальный модуль упругости бетона Eb при классе бетона по прочности на сжатие, МПа
В15	В20	В25	В30	В15	В20	В25	В30
Сжатие осевое	расчет- ное	Rb	8,5	11,5	14,5	17,0
норма- тивное	Rb,n Rb,ser	11,0	15,0	18,5	22,0
Растяжение осевое	расчет-ное	Rbt	0,75	0,90	1,05	1,15
норма- тивное	Rbt,n Rbt,ser	1,10	1,35	1,55	1,75

Например, R_b – расчетное сопротивление бетона осевому сжатию.

Расчетные и нормативные сопротивления бетона сжатию и растяжению связаны коэффициентам надежности по бетону при сжатии g_b=1,3 и при растяжении – g_bt=1,5.

Класс бетона по прочности на осевое растяжение назначается в случаях, когда эта характеристика имеет главенствующее значение, и ее контролируют на строительстве объектов.

Марку по морозостойкости назначают для конструкций, подверженных в процессе эксплуатации попеременному замораживанию и оттаиванию, а марку по водонепроницаемости – для конструкций, к которым предъявляются требования ограничения водопроницаемости.

Для надземных конструкций, подвергаемых атмосферным воздействиям окружающей среды при расчетной зимней температуре воздуха в интервале от –5°С до –40°С, принимают марку бетона по морозостойкости не ниже F75. Например, для города Москва расчетная зимняя температура наружного воздуха (средняя температура воздуха наиболее холодной пятидневки) согласно СНиП 23-01-99 [7] составляет (–27)°С.

Марка бетона по средней плотности должна указываться для легких и ячеистых бетонов.

Строение и особенности работы бетона.

Бетон как сложный строительный материал включает в себя цементный камень и заполнитель. Цементный камень характеризуется наличием многочисленных пор, капилляров и микротрещин, образующихся при его твердении, которые обусловлены прежде всего увеличенным значением В/Ц при затворении бетона.

Кроме плотности цементного камня необходимо учитывать плотность самого бетона, которая определяется составом бетонной смеси, количеством цемента и качеством укладки бетонной смеси.

Для твердеющего и высыхающего бетона характерна усадка. При поглощении влаги бетон набухает. Деформации усадки и набухания определяются влажностью среды, окружающей бетон.

К моменту приложения нагрузки бетон, как правило, имеет развитую систему пор, капилляров и усадочных микротрещин. Эта система является отправной точкой в развитии картины трещинообразования под нагрузкой, которая в свою очередь обусловлена видом напряженного состояния (по-разному разрушаются сжатые, растянутые и изгибаемые элементы, находящиеся в условиях одноосного или сложного напряженного состояния).

Для учета условий работы бетона при проведении расчетов конструкций учитываются коэффициенты g_bi, приведенные в таблице 2.3.

Таблица 2.3

Коэффициент условий работы бетона – gbi.
Порядковый номер коэффициента	Учет условий работы бетона	Изменяемые показатели	Значение коэффициентов
gb1	При приложении к бетонным и железобетонным конструкциям нагрузок разной длительности	Rb; Rbt	gb1=1,0 (непродолжительное действие нагрузки) gb1=0,9 (продолжительное действие нагрузки)
gb2	Для бетонных конструкций	Rb	gb2=0,9
gb3	Для бетонных и железобетонных конструкций, бетонируемых в вертикальном положении	Rb	gb3=0,9
gb4	При попеременном замораживании и оттаивании, а также действии отрицательных температур	Rb	gb4£1,0 (для надземных конструкций и при атмосферных воздействиях, равен единице при t³(-40)°C)

Направления развития бетона связываются с совершенствованием, созданием и производством бетонов следующих видов:

- высококачественных, высокотехнологичных бетонов;

- бетонов на цементах низкой водопотребности, в том числе, архитектурных (декоративных) бетонов;

- бетонов на основе расширяющихся вяжущих;

- монолитных неавтоклавных поробетонов;

- монолитных полистиролбетонов.

Деформации бетона делятся на две категории.

  К первой категории относятся деформации под нагрузкой (от силовых воздействий). При этом изучается деформативность бетона при однократном и многократном нагружении, при кратковременном и длительном действии нагрузки .  

  Ко второй категории относятся несиловые деформации бетона – усадка, набухание, температурные воздействия. Эти деформации являются объемными и развиваются одинаково во всех направлениях. Свободное несиловое деформирование не сопровождается изменением напряженного состояния бетона. Стеснение несиловых деформаций напротив приводит к возникновению напряжений – собственных напряжений .  

Связь между деформациями и напряжениями бетона определяется при испытании призм с отношением высоты к стороне основания равном 4. Базовый образец имеет размеры 150х150х600 мм.

На рисунке 2.1 приведена схема испытания: бетонный образец-призма с приспособлениями (рамки) и приборами (индикаторы часового типа) для определения продольных деформаций образца. База измерения продольных деформаций образца (l₁) принимается не более 2/3 высоты призмы (для базового образца 150х150х600 мм l₁ – не более 400 мм).

Кроме расположения приборов, как это показано на рисунке 2.1 в продольном направлении, они могут располагаться в поперечном направлении и измерять, соответственно, поперечные деформации бетонного образца (Dl₂) на базе (l₂). Для построения графика зависимости между деформациями и напряжениями бетона при сжатии проводится испытание образца-призмы. Образец, оснащенный приборами, помещается под пресс. Нагрузка прикладывается к образцу ступенями. Для каждой ступени нагружения определяются:

- напряжения в бетоне от внешней нагрузки s₁ = Р/F;

- относительные продольные деформации бетона, возникающие при приложении нагрузки к образцу e₁= Dl₁/l₁.

На рисунке 2.2 представлен график зависимости между деформациями и напряжениями бетона при сжатии и растяжении.

В начальной стадии приложения нагрузок зависимость между деформациями и напряжениями бетона подчиняется закону Гука и представляет собой прямую упругих деформаций. С увеличением нагрузки начинают проявляться пластические деформации и график зависимости " s – e " становится криволинейным.

Рис. 2.1. Схема испытаний для построения зависимости между напряжениями (s₁ = Р / F)

и деформациями (e₁ = Dl₁ / l₁) бетона:

1 – бетонный образец-призма,

2 – приспособление (рамка),

3 – измерительные приборы

  Для характеристики упругих свойств бетона пользуются понятием модуль упругости бетона (начальный модуль упругости бетона), который на диаграмме "s – e" представляется тангенсом угла наклона прямой упругих деформаций к оси деформаций (a₀). Модуль упругости E_b в соответствии со стандартом определяется при уровне нагрузки, составляющей 20% от разрушающей (E_b = s₁/e₁). Модуль упругости в МПа определяется для каждого образца серии, затем вычисляется средний модуль упругости в серии образцов.  

Рис. 2.2. График зависимости между деформациями и напряжениями бетона при сжатии

и растяжении:

1 – прямая упругих деформаций (начальная стадия приложения нагрузки),

2 – кривая зависимости "s – e" (от начала приложения нагрузки до разрушения бетона)

  Для бетона характерно нарастание неупругих деформаций при длительном действии нагрузки. Это свойство бетона называется ползучестью.  

Ползучесть зависит от возраста, прочности бетона и материалов его составляющих, влажности среды и предыстории его деформирования. Ползучесть уменьшается по мере старения бетона, увеличения его прочности, влажности среды. Ползучесть оценивается коэффициентом ползучести j_b,cr.

Развитие деформаций при многократно повторяющихся нагрузках имеет свои особенности: при повторении циклов "нагрузка-разгрузка" происходит постепенная выборка неупругих деформаций. Если напряжение s_b не превышает предел выносливости бетона (0,5В), то работа бетона при многократно повторяющейся нагрузкой остается стабильной. При больших напряжениях наступает хрупкое разрушение образца.

Бетон с увеличением температуры расширяется, а с ее понижением сжимается. Деформации бетона, связанные с температурными изменениями, оцениваются через коэффициент a_bt – коэффициент линейной температурной деформации бетона.

Основные деформационные характеристики бетона сведены в таблицу 2.4.

Таблица 2.4

Основные деформационные характеристики бетона
Показатели	Значения
eb0, ebt0 – предельные относительные деформации бетона соответственно при равномерном осевом сжатии и растяжении	При непродолжительном действии нагрузок: eb0 = 0,002, ebt0 =0,0001. При продолжительном действии нагрузок: eb0 = 0,0034, ebt0 =0,00024 (относительная влажность воздуха 40…75% окружающей среды)*
Eb– начальный модуль упругости бетона (принимается в зависимости от класса бетона).	См. табл. 2.2
jb,cr – коэффициент (характеристика) ползучести	Класс бетона	В15	В20	В25	В30
jb,cr	3,4	2,8	2,5	2,3
(относительная влажность воздуха 40…75% окружающей среды)*
nb,P – коэффициент поперечной деформации бетона (коэффициент Пуассона)	Значение коэффициента поперечной деформации бетона принимается: nb,P = 0,2
abt– коэффициент линейной температурной деформации бетона	Значение коэффициента линейной температурной деформации бетона при изменении температуры в диапазоне –40°С…+50°С принимается: abt =1×10^-5 ^0С^-1
eb,sh– предельные относительные деформации усадки бетона	eb,sh=0,0002 (бетон В35 и ниже), eb,sh=0,00025 (В40), eb,sh=0,0003 (В45 и выше),

*принимается по СНиП 23-01-99* как средняя относительная влажность воздуха наиболее теплого месяца для района строительства.

Арматура для железобетонных конструкций.

В железобетонных конструкциях арматура может быть представлена в виде гибких стержней, жесткого металлического профиля, а также в виде листа (гибкая, жесткая, листовая арматура).

  Жесткую арматуру в виде прокатных двутавров, швеллеров, уголков целесообразно применять для монолитных большепролетных перекрытий, сильно нагруженных колонн нижних этажей многоэтажных зданий.  

  Листовая арматура имеет место тогда, когда удается вовлечь в работу (с помощью специально поставленных анкеров) металлический лист (в том числе профилированный), используемый, например, в качестве оставляемой опалубки плит перекрытия или оставляемой опалубки + гидроизоляции стен и днища резервуара.  

  Однако в подавляющем большинстве случаев при армировании железобетонных конструкций применяется гибкая стержневая арматура.  

Причем термин «стержень» применяется для обозначения арматуры любого диаметра, вида и профиля.

Для армирования железобетонных конструкций применяется гибкая арматура, приведенная в таблице 2.5. Во введенных в действие в 2004 году нормах по проектированию железобетонных конструкций обозначение классов арматуры были заменены (таблице 2.5 старые обозначения классов приведены в скобках).

Таблица 2.5

Классификация гибкой арматуры для железобетонных конструкций
Стержневая	Проволочная арматурная сталь
горячекатаная	термо- механи- чески- упроч- ненная	холодно- деформированная	арматурные канаты
обыкно- венная	высоко- прочная	спиральные
гладкая	периодического профиля	периодического профиля	семи- прово- лочные	девят- надцати- проволоч- ные
А240 (A-I) Æ6…40	A300 (A-II) A400 (A-III) Æ6…40 A500 Æ10…40	A600, А800, A1000 (A-IV, A-V, A-VI) Æ10…40	В500 (Вр-I) Æ3…12	ВР1200, Æ8 ВР1300, Æ7 ВР1400, Æ4,5,6 ВР1500, Æ3	К1400 (К-7) Æ15 К1500 (К-7) Æ6,8,12	К1500 (К-19) Æ14

Для каждого класса арматуры A240…К-1500 нормами устанавливается нормативное сопротивление арматуры растяжению R_sn (основная прочностная характеристика арматуры), которое путем деления на коэффициент надежности по арматуре g_s, становится расчетным сопротивлением арматуры растяжению R_s. Значение коэффициента надежности по арматуре зависит от класса арматуры. Расчетное сопротивление арматуры сжатию R_sс, в большинстве случаев принимается равным R_s, а расчетное сопротивление поперечной арматуры растяжению определяется по формуле (где коэффициент условий работы поперечной арматуры g_s1 = 0,8). Значение модуля упругости арматуры E_s всех видов, кроме канатной, принимается 200000 МПа (для канатной арматуры – 180000 МПа).

  За нормативное сопротивление арматуры растяжению R_sn принимается наименьшее контролируемое значение предела текучести, физического или условного (равного значению напряжений, соответствующих остаточному относительному удлинению 0,2%).  

На рисунке 2.3 приведены графики зависимости «s – e» горячекатаной (мягкой) и термомеханическиупрочненной (твердой) стали.

Рекомендации по применению арматуры в железобетонных конструкциях следующие:

- в качестве ненапрягаемой следует предусматривать арматуру классов А240…А500, В500;

- для устанавливаемой по расчету следует преимущественно применять арматуру классов А400, А500, В500;

- в качестве напрягаемой арматуры предварительно напряженных железобетонных конструкций следует применять арматуру классов A600, A800, A1000, Вр1200, Вр1300, Вр1400, Вр1500, K1400, K1500.

В таблице 2.6 приведены значения нормативного и расчетного сопротивления классов арматуры растяжению и сжатию.

Кроме требований по прочности на растяжение или сжатия к арматуре могут предъявляться требования по дополнительным показателям (см. таб. 2.7).

Таблица 2.6

Прочные характеристики арматуры, МПа
класс арматуры	нормативные	расчетные
растяжение	сжатие
Rsn	Rs	Rsw	Rsc
А240
А300
А400
А500
А600			в качестве поперечной арматуры не используется
А800
А1000
В500

Рис. 2.3. Графики зависимости "s - e" горячекатаной (мягкой) стали А400 и термомеханическиупрочненной (твердой) стали А600

Таблица 2.7

Показатель	Пример обозначения в классе	Примечание
Свариваемость	А500С	Хорошо свариваются горячекатаные малоуглеродистые и низколегированные арматурные стали. Свариваемыми могут быть термомеханически упрочненные стали с буквой "С" в обозначении класса.
Хладостойкость (хладноломкость)	Для строповочных петель: А240, Ст3пс и А240, Ст3сп при расчетной зимней температуре ниже (–40)°С	Хладноломкость стали – это ее склонность к хрупкому разрушению под нагрузкой при отрицательных температурах. Для обеспечения хладостойкости для выбранного класса арматуры указывается марка стали (в зависимости от заданной минусовой температуры)
Стойкость против коррозионного растрескивания	А400К	Признаком стойкость арматуры против коррозионного растрескивания является наличие буквы "К" в обозначении класса
Выносливость	–	Термически упрочненные арматурные стали имеют пониженный предел выносливости
Стойкость при высоких температурах	–	После нагрева и последующего охлаждения прочность горячекатаной арматурной стали восстанавливается полностью, прочность высокопрочной арматурной проволоки – лишь частично

Перспективы развития стальной арматуры железобетонных конструкций следующие:

- повышение прочностных свойств арматуры при сохранении и увеличении ее пластичности, технологичности и долговечности;

- максимальная унификация свойств массовых видов арматуры и сокращение ее классов и видов (переход на производство и применение одного класса арматуры А500С);

- широкое развитие производства напрягаемой арматуры;

- снижение энергоемкости, трудоемкости и повышение качества арматурных работ.

Во многих странах активно осваивается производство и применение высокопрочной неметаллической арматуры из специальных видов стеклопластика, кевлара, углепластика (наиболее перспективен).

Железобетон.

Совместная работа арматуры и бетона достигается сцеплением поверхностей арматуры и бетона.

Сцепление обеспечивается тремя основными факторами:

- сопротивлением бетона усилиям среза и смятия, обусловленным выступами (см. рис. 1. 4) и другими неровностями на поверхности арматуры, то есть механическим зацеплением арматуры за бетон;

- силами трения, возникающими по поверхности арматуры благодаря обжатию стержней бетоном при его усадке;

- склеиванием поверхности арматуры с бетоном благодаря вязкости коллоидной массы цементного теста.

Наибольшее влияние оказывает первый фактор – 75% от общей величины сцепления.

На величину сцепления оказывает отрицательное влияние:

- загрязнение поверхности арматуры;

- несоблюдение требуемого зазора между арматурными стержнями и толщины защитного слоя.

В таблице 2.8 приведены значения толщины защитного слоя, которые в зависимости от условий эксплуатации могут обеспечить как сцепление арматуры с бетоном, так и защиту арматуры в процессе эксплуатации железобетонных конструкций, то есть в итоге - долговечность железобетонных конструкций.

Таблица 2.8

Условия эксплуатации конструкций зданий	Толщина защитного слоя бетона, мм
В закрытых помещениях при нормальной или пониженной влажности
В закрытых помещениях при повышенной влажности (при отсутствии дополнительных защитных мероприятий)
На открытом воздухе (при отсутствии дополнительных защитных мероприятий)
В грунте (при отсутствии дополнительных защитных мероприятий) в фундаментах при наличии бетонной подготовки

Кроме того, толщина защитного слоя:

- принимается не менее диаметра арматурных стержней;

- уменьшается для сборных железобетонных конструкций на 5 мм;

- уменьшается на 5 мм для конструктивной арматуры по сравнению с требуемой для рабочей арматуры.

Минимальное расстояние в свету между стержнями арматуры принимается не менее наибольшего диаметра стержня и не менее величин, приведенных в таблице 2.9. При этом:

- при стесненных условиях допускается располагать стержни диаметром d_si группами;

- расстояние в свету между группами из n принимается не менее приведенного диаметра стержня:

Таблица 2.9

Положение конструкции при бетонировании. Расположение арматуры в конструкции	Минимальное расстояние между стержнями, мм
При горизонтальном или наклонном положении стержня при бетонировании, для нижней арматуры, расположенной в один ли два ряда
То же для верхней арматуры
То же при расположении нижней арматуры более чем в два ряда (кроме стержней двух нижних рядов), а также при вертикальном положении конструкции при бетонировании

Экспериментальные исследования сцепления арматуры с бетоном производятся путем выдергивания арматурного стержня, заделанного в бетон. На рисунке 2.4 показано распределение напряжений выдергивания s_s и сцепления t_сц вдоль испытуемого образца – стержня арматуры.

Для определения напряжения сцепления можно рассмотреть два близких сечения стержня на расстоянии DХ с переменным растягивающим усилием Z. Если обозначить диаметр стержня через u, а напряжение сцепления на единицу поверхности через t_сц, то приращение растягивающего усилия по длине стержня определится по формуле:

Иначе приращение растягивающего усилия можно определить через площадь поперечного сечения испытуемого образца A_s, а приращение напряжений выдергивания Ds_s по формуле:

Приравнивая обе части уравнения устанавливаются:

Из формулы следует, что длина анкеровки определяется диаметром арматуры и напряжением (классом) арматуры. В свою очередь, входящая в формулу величина сцепления определяется классом бетона, другими качественными показателями, определяющими сцепление бетона и арматуры. Однако эксперименты также показывают, что сцепление, прежде всего, определяется механическим зацеплением (выступы профиля арматуры, крюки). Гораздо в меньшей степени сказывается склеивание бетона и арматуры и трение между ними.

Экспериментальные исследования сцепления арматуры с бетоном позволили сделать вывод о том, что выдергивающая сила воспринимается только определенным участком заделанного стержня, увеличение длины заделки (анкеровки) не меняет напряженного состояния.

Рис. 2.4. Распределение напряжений выдергивания s_s и сцепления t_сц вдоль испытуемого

образца - стержня арматуры

Длина анкеровки арматуры согласно [2] определяется по формуле:

которая, в свою очередь, зависит от R_s – расчетного сопротивления арматуры растяжению;

А_s и u_s – площади поперечного сечения и периметра анкеруемого стержня;

– расчетного сопротивления сцепления арматуры с бетоном (h₁ – коэффициент, учитывающий влияние вида поверхности арматуры: h₁=1,5 – для арматуры класса А240, h₁=2 – для арматуры класса В500, h₁=2,5 – для арматуры классов А300, А400, А500; h₂ – коэффициент, учитывающий влияние размера диаметра арматуры: h₂ =1 при d_s£32 мм; h₂ =0,9 при d_s=36 мм и d_s=40 мм);

A_s,cal, A_s,ef – площадь поперечного сечения арматуры, соответственно требуемая по расчету и фактически установленная;

a – коэффициент, учитывающий влияние на длину анкеровки напряженного состояния бетона и арматуры, а также конструктивного решения элемента в зоне анкеровки. Если рассматриваются стержни периодического профиля с прямыми концами или гладкие стержни с крюками или петлями без дополнительных анкерующих устройств, то принимается a = 1 для растянутых стержней и a = 0,75 для сжатых стержней.

Другая важная особенность работы железобетона связана с влиянием усадки бетона. Усадка бетона при наличии в нем арматуры может приводить к возникновению в бетоне растягивающих напряжений. Арматура препятствует свободному проявлению усадки. При значительном насыщении сечения строительной конструкции арматурой растягивающие напряжения достигают предела прочности, и в бетоне могут возникать трещины (усадочные трещины) без приложения нагрузки.

Для определения безопасного коэффициента армирования железобетонных конструкций (с точки зрения негативных проявлений усадки) рассмотрим деформации усадки бетонного и железобетонного образца (см. рис. 2.5).

Предельные относительные деформации усадки железобетона e_s будут меньше предельных относительных деформаций усадки бетона e_b,sh на величину предельных относительных деформаций бетона e_bt,0:

e_b,sh = e_s + e_bt,0.

Рассматриваемый процесс усадки происходит без внешней нагрузки, поэтому сжимающие усилия в арматуре уравновешиваются растягивающими усилиями в бетоне:

С учетом связи между напряжениями и деформациями: для арматуры –, для бетона . После ввода в итоговую формулу коэффициента приведения:

и замены s_bt на R_bt,n получается формула определения безопасного коэффициента армирования:

Коэффициент армирования получился высокий, но все равно с учетом неравномерности усадки для сильно армированных конструкций, эксплуатируемых на открытом воздухе, рекомендуется применять противоусадочные сетки у открытых поверхностей конструкций.

Совместно с действием усадки протекает ползучесть. Во всех случаях ползучесть уменьшает усадочные напряжения.

Коррозия железобетона. Процесс коррозии может протекать и в бетоне, и в арматуре. Коррозия бетона может быть вызвана фильтрацией через него воды и связана с растворением составных частей цементного камня, в первую очередь, – гидрата окиси кальция.

Коррозия бетона также связана с воздействием агрессивных по отношению к бетону сред:

- газообразной (воздух загрязненной атмосферы);

- твердой (атмосферная пыль; грунт);

- жидкой (агрессивные природные и технические воды).

Наиболее опасны для бетона:

- соли ряда кислот, особенно серной кислоты;

- воды (в том числе грунтовые), содержащие сернокислый кальций;

- кислоты: соляная, азотная, серная и сернокислая.

Коррозия арматуры может быть следствием уменьшения против требуемой толщины защитного слоя; дефектов укладки бетона; малой плотности бетона; увеличением ширины раскрытия трещин больше нормативной.

Коррозия арматуры может возникать независимо от коррозии бетона. Под давлением растущей на арматуре ржавчины происходит откалывание защитного слоя, и процесс коррозии ускоряется.

Коррозионная стойкость бетонных и железобетонных конструкций может быть обеспечена мерами первичной и вторичной защиты.

Первичная защита: применение материалов, стойких к агрессивным средам; применение добавок, повышающих коррозионную стойкость; снижение проницаемости бетона; соблюдение расчетных и конструктивных требований.

Вторичная защита: лакокрасочные покрытия; оклеечная изоляция; обмазочные и штукатурные покрытия; уплотняющие пропитки поверхностного слоя бетона химически стойкими материалами; обработка гидрофобизирующими составами.

Рис. 2.5. К определению влияния усадки на напряженное состояние железобетонного элемента

Лекция № 3

Подбор сборных железобетонных конструкций по строительному каталогу.

Дата добавления: 2014-01-07