КАТЕГОРИИ: Архитектура-(3434)Астрономия-(809)Биология-(7483)Биотехнологии-(1457)Военное дело-(14632)Высокие технологии-(1363)География-(913)Геология-(1438)Государство-(451)Демография-(1065)Дом-(47672)Журналистика и СМИ-(912)Изобретательство-(14524)Иностранные языки-(4268)Информатика-(17799)Искусство-(1338)История-(13644)Компьютеры-(11121)Косметика-(55)Кулинария-(373)Культура-(8427)Лингвистика-(374)Литература-(1642)Маркетинг-(23702)Математика-(16968)Машиностроение-(1700)Медицина-(12668)Менеджмент-(24684)Механика-(15423)Науковедение-(506)Образование-(11852)Охрана труда-(3308)Педагогика-(5571)Полиграфия-(1312)Политика-(7869)Право-(5454)Приборостроение-(1369)Программирование-(2801)Производство-(97182)Промышленность-(8706)Психология-(18388)Религия-(3217)Связь-(10668)Сельское хозяйство-(299)Социология-(6455)Спорт-(42831)Строительство-(4793)Торговля-(5050)Транспорт-(2929)Туризм-(1568)Физика-(3942)Философия-(17015)Финансы-(26596)Химия-(22929)Экология-(12095)Экономика-(9961)Электроника-(8441)Электротехника-(4623)Энергетика-(12629)Юриспруденция-(1492)Ядерная техника-(1748) |
Стационарный и квазистационарный режим процесса. Лимитирующая стадия процесса. Динамика нестационарного процесса
Лекция 5. Тема. Организация медицинского обеспечения населения в чрезвычайных ситуациях Лекция 4. Тема. Планирование действий по предупреждению и ликвидации чрезвычайных ситуаций, принимающих участие в ликвидации медико-санитарных последствий в режиме повседневной деятельности, повышенной готовности и Чрезвычайной Ситуации Медицина катастроф
Согласно концепции (квази)стационарного состояния скорость накопления промежуточного соединения ( приблизительно) равна нулю; например, в схемах (R8 и 9) для В:d[B]/dt ~ 0. Продемонстрируем применение СС на примере (R8) и (R9). Очевидно, что условие СС для R8 может реализоваться только в случае k1<<k3. Тогда уравнения (2.11) и (2.12) для безразмерных концентраций продуктов примут следующий простой вид: yB = k1{exp(-k1t)}/k2) (2.23) и yD = 1- exp(-k1t) (2.24) причем точность этого приближенного решения тем выше, чем меньше отношение k1/k2, как видно из рис. 10а и б, на которых приведены кинетические кривые a(t) и yB(t). Используя этот подход для R9, т.е. принимая СС в случае k-1 >> k1 и k2>k1, можно упростить решения (2.21) и (2.22): b = k1{exp(-k1k2t/(k-1+k2)}/(k-1+k2) (2.25) d = 1- {b•exp(-k1k2t/(k-1+k2)}/(k-1+k2) (2.26) В стационарном состоянии системы можно использовать допущение олимитирующей стадии,т.е. предположение о том, что скорость суммарного процесса определяется скоростью наиболее медленной стадии этого процесса, например, стадия 2 для схемы R9. Тогда скорость этой стадии равна: r2 = k2 [B] = k2K1[A] (2.27)
в этом случае b = K1 exp(-K1k2t) (2.28) d = 1- (1+K1)exp(-K1k2t) (2.29) Следует отметить (аналогия с гидравликой), что до лимитирующей стадии происходит накопление вещества, а после ЛС все концентрации промежуточных соединений весьма малы. При наличии ЛС вся кинетическая информация относится только к этой медленной стадии. В сложном многостадийном процессе при наличии ЛС всегда реализуется стационарный режим. Действительно, в таком случае концентрации реагентов изменяются со скоростью медленной ЛС, а концентрации промежуточных соединений практически равновесны.
Кинетические кривые yB(t) и yB(st) показаны на рис. 11 (схема AàBàD) и рис. 12 (схема AóBÜD). На рис. 12 сопоставлены три решения кинетического уравнения для схемы R9: строгое, СС и ЛC.
Рис. 12. Кинетические кривые выхода продукта D для параллельно-последовательной реакции 9, где K= 0,1; k1 = 1 c-1 и k2= 1 (2) и 2 c-1 (1); ─ точное решение, ▲ - решение для СС и х - решение для ЛС Отметим, что в случае, когда константа равновесия K1>1, СС дает неудовлетворительный результат вследствие быстрого превращения реагента в закрытой системе. Следовательно, для применения СС необходимо поддерживать концентрацию [A] ~ const, например, используя проточные реакторы. Из рисунков 11 и 12 видно, что оба приближения дают удовлетворительное кинетическое описание, начиная с некоторого момента времени. Поэтому для надежного применения стационарного (квазистационарного) приближения следует рассмотреть динамику нестационарного процесса. С этой целью вернемся к схеме R4 для сопоставления точного решения (2.9) с решением в приближении СС при k 1/k2<1 ŷD = (2.23) Найдем отношение (2.29) из которого оценим возможность реализации стационарного состояния, а также время достижения стационарного состояния с точностью 90%. Пусть k1/k2 = 0,5 и k2= 0,8 с-1, тогда tм= 1,73 с. Соответствующие данные приведены ниже:
Видно, что уже в окрестности tм величина ошибки стационарного приближения составляет около 11% и быстро снижается с увеличением времени (и глубины) реакции. Так при t> 3tм величины yD иŷD практически равны (см. рис. 12). Таким образом, стационарное приближение может быть использовано при соотношении констант стадий k 1/k2 < 1, начиная с момента достижения максимальной концентрации промежуточного соединения, tм. В заключение укажем последовательность этапов разработки кинетического описания (модели) термодинамически возможного химического процесса:
· На первой стадии проводят экспериментальное исследование зависимости концентрации реагентов от времени реакции Ci(t), · Рассчитывают начальную скорость реакции r0= dCi/dt, ( при малой конверсии)и исследуют зависимость r0(Ci) при различных температурах с целью определения значений порядка реакции по всем реагентам (mi) и значений наблюдаемой энергии активации. · Применимость найденного порядка реакции проверяют путем расчета константы скорости, используя одно из уравнений в табл. 2. · После нахождения констант скорости определяют энергию активации по уравнению Аррениуса. Найденные значения E и mi обычно сопоставляют с имеющимися в литературе, и в случае существенных различий, проводится дополнительный анализ причин таких расхождений. Окончательно кинетическое уравнение реакции (например 1) имеет вид: (2.30) Это уравнение можно использовать для правильного выбора типа реактора, определить набор режимов и параметров (T, C, t, и др.), обеспечивающих максимальную эффективность работы реактора, а также осуществить оптимизацию режима процесса по любому целевому функционалу (x, y, S,), с целью достижения максимальной экономической и/или экологической эффективности. Наконец, знание кинетики позволяет глубже понять химию исследуемого процесса и его механизм.
2.3 Классификация реакторов химических процессов. Кинетика реакции, протекающей в реакторе идеального перемешивания или идеального вытеснения
Типы реакторов, используемых в химических процессах, подразделяют по способу подачи реагентов на периодический или статический (например, автоклав) и проточный, а по профилю концентраций и температур различают безградиентный (например, реактор идеального перемешивания) и реактор идеального вытеснения, который может быть дифференциальным (с малыми градиентами) и интегральным, в котором имеются значительные градиенты. При изменении (возмущении) режима работы реактора, например, температуры, давления или скорости потока, возникает нестационарный режим, соответственно с неустановившейся температурой, давлением или потоком. Время перехода из одного стационарного режима в другой обычно называется временем релаксации системы, которое обратно пропорционально коэффициенту соответствующего свойства, например, теплопроводности и диффузии.
Обычно нестационарный режим является нежелательным, особенно в крупномасштабном производстве, поэтому наиболее распространенными являются проточные реакторы, в которых процессы тепло- и массообмена легко регулируются, и поэтому стационарный режим может быть реализован. В периодическом реакторе время реакции совпадает с отрезком астрономического времени. В проточном реакторе время реакции (или время пребывания) не зависит от астрономического времени. В кинетическом анализе обычно используются два типа модельных реакторов: идеального перемешивания и идеального вытеснения. Время пребывания в проточном реакторе τ равно отношению объема реакционного пространства к объемной скорости потока τ = VR/QA. Для реактора идеального вытеснения, справедливы кинетические уравнения, указанные в табл. 2, при использовании вместо времени t времени пребывания t = VR/QA. Покажем это на примере реакции 1-го порядка А ® В, протекающей в цилиндрическом реакторе идеального вытеснения. dVR QA C(0)
Рис. 13. Цилиндрический реактор идеального вытеснения: QA – объемная скорость потока, м3/с; dVR – элемент объема реактора, в котором превращается часть вещества dx. В стационарном режиме в элементе объема накопление вещества не происходит, т.е. (2.31) откуда rdVR= QAC(0)dx или, разделяя переменные, получим dVR/QA = C(0)dx/r (2.32) Левая часть уравнения 30 это дифференциал от времени пребывания t, поэтому с учетом начального условия: при t =0, x = 0 найдем общее выражение связи времени пребывания со степенью превращения для реакции, протекающей в реакторе идеального вытеснения: (2.33) Для реакции 1-го порядка r = kCA = kC(0)(1-x) (2.34) подставим (2.32) в (2.31), и после взятия интеграла, получим выражение k.t = -ln(1-х) (2.35) аналогичное уравнению (1.21), приведенному в табл. 2. Для реакции 1-го порядка, протекающей с изменением числа молей: А ® В + D выразим концентрацию реагента через конверсию: (2.36) ((1+x) в знаменателе появляется из-за увеличения числа молей в реакционной смеси по мере протекания реакции). Подставляя (2.34) в выражение скорости реакции, возьмем интеграл (2.31), который в этом случае имеет вид: k.t = -2ln(1-х) – х (2.37) Рассмотрим теперь кинетику реакции, протекающей в реакторе идеального перемешивания. Реактор идеального перемешивания является безградиентным, т.е. скорость процесса в реакторе не зависит от тепло- и массопереноса, геометрии реактора, скорости потока и др. макроскопических параметров.
В реакторе идеального перемешивания концентрация исходного вещества уменьшается скачком на входе реакционной смеси в реактор, а смесь на выходе из реактора имеет тот же состав, что и в любой точке внутри реактора. В таком реакторе расчеты существенно упрощаются по причине отсутствия градиентов концентраций – следовательно, не надо интегрировать дифференциальные уравнения. Запишем уравнение материального баланса по исходному веществу А QA(C0 – CA) – rVR = 0 (2.38) или вводя время пребывания в реакторе C0 – CA = τ.rA (2.39) Разделив (2.37) на C0, получим x = τ rA/C0 или τ = x C0 / rA (2.40) Для реакции 1-го порядка rA= kCA кинетическое уравнение в реакторе идеального перемешивания примет конкретный вид: или (2.41) или можно записать выражение для конверсии реагента: (2.42) Видно, что зависимость х(τ) не содержит величины концентрации, как и в случае протекания реакции в реакторе вытеснения и в статической системе. Таким образом, для реакции 1-го порядка кривые х(τ) (или х(t)) инвариантны к концентрации исходного вещества и типу реактора.
Дата добавления: 2014-01-11; Просмотров: 1973; Нарушение авторских прав?; Мы поможем в написании вашей работы! Нам важно ваше мнение! Был ли полезен опубликованный материал? Да | Нет |