Черт. 30. К примеру расчета 21

Расчет. h ₀ = h – a = 400 – 40 = 360 мм. По­скольку растянутая арматура не имеет анкеров, расчет наклонных сечений на действие момента необходим.

Принимаем начало наклонного сечения у грани опоры. Отсюда l_x = l_sup – 10 мм = 280 – 10 = 270 мм (см. черт. 30).

По формуле (81) определим длину зоны анкеровки l_an, принимая w _an = 0,5 и Dl _an = 8:

мм.

Поскольку l_x < l_an, расчетное сопротивление растянутой арматуры снижаем путем умноже­ния его на коэффициент = 0,340, отсюда R_s = 365 · 0,340 = 124,1 МПа.

Поскольку к растянутым стержням в пределах длины l_x приварены четыре вертикальных и два горизонтальных поперечных стержня (см. черт. 30), увеличим усилие R_sA_s = 124,1 · 982 = 121,9 · 10³ H на величину N_w.

Принимая d_w = 6 мм, n_w = 6, j_w = 200 (см. табл. 22), получим

H.

Отсюда R_sA_s = 121,9 + 20,26 = 142,2 кН.

Поскольку эта величина не превышает зна­чения R_sA_s, определенного без учета g _{s 5} и N_w,т. е. равного 365 · 982 = 358 · 10³ H, оставляем R_sA_s = 142,2 кН.

Высоту сжатой зоны определим по формуле (16):

Согласно п. 3.42 принимаем z_s = h ₀ – a’ = 360 – 35 = 325 мм.

По формуле (55) вычислим величину q_sw:

Н/мм.

Определим длину проекции невыгоднейшего наклонного сечения по формуле (83), прини­мав значение Q равным опорной реакции балки, т. е. Q = = 80 кН, а также F_i = 0 и A_s,inc =0:

мм.

Определим максимальную длину l_s приопорного участка, за которым выполняется условие (72), с умножением правой части на 0,8 и при с = c ₁£0,8 c_max = 2 h ₀, т. е. из решения уравнения

Предполагая, что l^s > 2 h ₀, принимаем макси­мальное значение c ₁ = 2 h _0. Тогда при j_{b 4} = 1,5получим

Поскольку l_s = 1760 мм > c = 821 мм, оставим с = 821мм.

Момент внешних сил относительно оси, рас­положенной посредине высоты сжатой зоны на­клонного сечения, в данном случае равен изгибающему моменту в нормальном сечении, про­ходящем через указанную ось, т. е. на расстоянии l ₁ + с = l_sup /3 + с = 280/3 + 821 = 914 мм от точки приложения опорной реакции:

Проверим прочность из условия (77) с учетом формулы (78):

т. е. прочность наклонных сечений на действие из­гибающего момента обеспечена.

Поскольку балка не имеет отгибов и нагружена равномерно распределенной нагрузкой, прочность наклонного сечения можно также проверить по бо­лее простой формуле (84), принимая М ₀ = Ql ₁= 80 · 10³ · 93 = 7,4 · 10⁶ Н · мм:

Пример 22. Дано: ригель многоэтажной рамы с эпюрами изгибающих моментов и поперечных сил от равномерно распределенной нагрузки q = 228 кН/м по черт. 31; бетон тяжелый класса В25; продольная и поперечная арматура класса А-III (R_s = 365 МПа; R_sw = 290 МПа); поперечное сечение приопорного участка — по черт. 31; хо­муты диаметром 10 мм, шагом s = 150 мм (А_sw = 236 мм²).

Требуется определить расстояние от левой опоры до места обрыва первого стержня верхней арма­туры.

Дата добавления: 2014-11-16