Примеры расчета. Пример 1. Дано: плита покрытия размером 1,5x6 м; поперечное сечение - по черт.2.2; бетон класса В25 (Eb = 30000 МПа); передаточная прочность бетона Rbp = 17,5

Пример 1. Дано: плита покрытия размером 1,5x6 м; поперечное сечение - по черт.2.2; бетон класса В25 (E_b = 30000 МПа); передаточная прочность бетона R_bp = 17,5 МПа; напрягаемая арматура класса А600 (R_s,_n = 600 МПа, Е_s = 2·10⁵ МПа); площадь сечения A_sp =201 мм² (1Æ16), ненапрягаемая арматура сжатая и растянутая класса А400 площадью сечения A_s = A'_s = 50,3 мм² (1Æ8); способ натяжения арматуры электротермический; технология изготовления плиты агрегатно-поточная с применением пропаривания; масса плиты 1,3 т.

Черт.2.2. К примеру расчета 1

Требуется определить значение и точку приложения усилия предварительного обжатия P ₍₁₎c учетом первых потерь и P с учетом всех потерь для сечения в середине пролета, принимая максимально допустимое натяжение арматуры.

Расчет. Ввиду симметрии сечения расчет ведем для половины сечения плиты. Определяем геометрические характеристики приведенного сечения согласно п.2.33, принимая

площадь бетона A =730·30+50·270+60·270/2+97,5·15 =21900+13500+8100+1462,5 = 44962,5 мм²;

приведенная площадь A_red = A + aA_sp + aA_s + aA ' _s = 44962,5+6,67·201 + 6,67·50,3·2 = 44962,5+1340,7+671 = 46974 мм²;

статический момент сечения бетона относительно нижней грани ребра

S = 21900·285+13500·135+8100·180+1462,5·48,7= 9593200 мм³;

расстояние от центра тяжести приведенного сечения до нижней грани ребра

y_sp = y - а_р = 207,4 – 35 = 172,4 мм;

y_s = y - a_s = 207,4 - 20 = 187,4 мм;

y'_sp = h - a'_p – у = 300 - 20 - 207,4 = 72,6мм;

момент инерции приведенного сечения

Согласно п.2.25 максимально допустимое значение σ_sp без учета потерь равно

σ_sp = 0,9 R_s,_n = 0,9·600 = 540 МПа.

Определим первые потери.

Потери от релаксации напряжений в арматуре согласно п.2.27 равны

Δ σ_{sp 1} = 0,03 σ_sp = 0,03·540 = 16 МПа.

По агрегатно-поточной технологии изделие при пропаривании нагревается вместе с формой и упорами, поэтому температурный перепад между ними равен нулю и, следовательно, Δ σ_{sp 2} = 0.

Потери от деформации формы Δ σ_{sp 3} и анкеров Δ σ_{sp 4} при электротермическом натяжении арматуры равны нулю.

Таким образом, сумма первых потерь равна Δ σ_{sp (1)} = Δ σ_{sp 1} = 16 МПа, а усилие обжатия с учетом первых потерь равно

P ₍₁₎ = A_sp (σ_sp - Δ σ_{sp (1)}) = 201(540-16) = 105324 Н.

В связи с отсутствием в верхней зоне напрягаемой арматуры (т.е. при A ' _sp = 0) из формулы (2.10) имеем

e _{0 p 1} = y_sp = 172,4 мм.

В соответствии с п. 2.34 проверим максимальное сжимающее напряжение бетона σ_bp от действия усилия Р ₍₁₎, вычисляя σ_bp по формуле (2.8) при y_s = y = 207,4мм и принимая момент от собственного веса М равным нулю:

т.е. требование п.2.34 выполняется.

Определяем вторые потери напряжений согласно пп.2.31 и 2.32.

Потери от усадки равны Δ σ_{sp 5}=0,0002·2·10⁵ = 40 МПа.

Потери от ползучести определяем по формуле (2.7), принимая значения φ_b,сr и Е_b по классу бетона В25 (поскольку т.е. согласно табл.2.6 φ_b,сr = 2,5, согласно табл.2.5 Е_b = 3·10⁵ МПа;

Определим напряжение бетона на уровне арматуры S по формуле (2.8) при y_s = y_sp = 172,4 мм. Для этого определяем нагрузку от веса половины плиты (см.п.2.12)

и момент от этой нагрузке в середине пролета

(здесь l = 5,7 м – расстояние между прокладками при хранении плиты); тогда

Напряжение бетона на уровне арматуры S' (т.е. при у_s = у ' _s = 72,6 мм)

Потери от ползучести

Вторые потери для арматуры нравны

Δ σ_{sp (2)} = Δ σ_{sp 5} + Δ σ_{sp 6} = 40 + 76,2 = 116,2 МПа.

Суммарная величина потерь напряжения

Δ σ_{sp (1)} + Δ σ_{sp (2)} = 16 + 116,2 = 132,2 МПа > 100 МПа,

следовательно, требование п.2.36 выполнено и потери не увеличиваем.

Напряжение Δ σ_{sp 2}с учетом всех потерь равно

Δ σ_{sp 2}= 540 -132,2 = 407,8 МПа.

Усилие обжатия с учетом всех потерь напряжений Р определяем по формуле (2.17). При этом сжимающее напряжение в ненапрягаемой арматуре σ_s условно принимаем равным вторым потерям напряжений, вычисленным для уровня расположения арматуры S, т.е. σ_s = σ_{sp 2}= 116,2 МПа, а поскольку σ ' _bp < 0, напряжение σ ' _s принимаем равным нулю.

Р = σ_{sp 2} A_sp - σ_sA_s = 407,8·201-116,2·50,3 = 76123 Н;

Эксцентриситет усилия Р равен

Пример 2. Дано: свободно опертая балка с поперечным сечением по черт.2.3; бетон класса В40 (E_b = 36000 МПа); передаточная прочность бетона R_bp =20 МПа; напрягаемая арматура класса К1400 (R_s,_n = 1400 МПа, E_s = 18·10⁴ МПа) площадью сечения: в растянутой зоне А_sp =1699 мм² (12Æ15), в сжатой зоне А ' _sp = 283 мм² (2Æ15); способ натяжения механический на упоры стенда; бетон подвергается пропариванию; длина стенда 20 м; масса балки 11,2 т, длина балки l = 18 м.

Требуется определить величину и точку приложения усилия предварительного обжатия с учетом первых потерь Р ₍₁₎и с учетом всех потерь Р для сечения в середине пролета, принимая максимально допустимое натяжение арматуры.

Черт.2.3. К примеру расчета 2

Расчет. Определяем геометрические характеристики приведенного сечения согласно п.2.33, принимая коэффициент (площадь сечения конструктивной ненапрягаемой арматуры не учитываем в виду ее малости).

Для упрощения расчета высоту свесов полок усредняем.

Площадь сечения бетона

А = 1500·80+280·240+200·250 = 120000+67200+50000 = 237200 мм²;

площадь приведенного сечения

A_red = A + aA_sp + aA ' _sp =237200+5·1699+5·283 = 237200+8495+1415 = 247110 мм²;

расстояние от центра тяжести сечения арматуры S до нижней грани балки (учитывая, что сечения всех четырех рядов арматуры одинаковой площади)

а_р= (50+100+150+200)/4 = 125 мм;

статический момент сечения бетона относительно нижней грани балки

S = 120000·750+67200·1380+50000·125 = 1,89·10⁸ мм³;

расстояние от центра тяжести приведенного сечения до нижней грани балки

y_sp = y - а_р = 777 – 125 = 652 мм;

y'_sp = h - a'_p – у = 1450 - 777 = 673 мм;

момент инерции приведенного сечения

Согласно п.2.25 максимально допустимое значение σ_sp без учета потерь равно

σ_sp = 0,8 R_s,n = 0,8·1400 = 1120 МПа.

Определим первые потери.

Потери от релаксации напряжений в арматуре согласно п.2.26 равны

Потери от температурного перепада между упорами стенда и упорами согласно п.2.28 при Δ t = 65° равны

Δ σ_{sp 2} =1,25Δ t = 1,25·65 = 81 МПа.

Потери от деформации анкеров согласно п.2.29 при Δ l = 2 мм и l = 20 м равны

Потери от деформации стальной формы отсутствуют, поскольку усилие обжатия передается на упоры стенда. Таким образом сумма первых потерь равна

Δ σ_{sp (1)} = 85+81+18 = 184 МПа > 100 МПа

т.е. потери в дальнейшем не корректируем. Усилие обжатия с учетом первых потерь и его эксцентриситет равны

P ₍₁₎ = (A_sp + A'_sp)(σ_sp - Δ σ_{sp (1)}) = (1699+283)(1120-184) = 1855·10³ Н;

В соответствии с п.2.34 проверим максимальное сжимающее напряжение бетона σ_bp от действия усилия P₍₁₎, вычисляя σ_bp по формуле (2.8) при y_s= у = 777 мм и принимая момент от собственного веса М равным нулю:

т.е. требование п.2.34 выполняется.

Определяем вторые потери напряжений согласно пп.2.31 и 2.32.

Потери от усадки равны Δ σ_{sp 5} = ε_b,shE_s = 0,00025·18·10⁴ = 45 МПа.

Потери от ползучести определяем по формуле (2.7), принимая значения φ_b,сr и Е_b по классу бетона равному R_bp = 20 Мпа (т.е. по классу В20, поскольку R_bp < 0,7·40 = 28 МПа). Согласно табл.2.6 (φ_b,сr =2,8, согласно табл.2.5 Е_b =27,5·10³ МПа,

Для арматуры S ;

Для арматуры S' .

Определим напряжение бетона на уровне арматуры S по формуле (2.28) при y_s = y_sp = 652 мм, принимая момент от собственного веса балки в середине пролета. Нагрузка от веса балки равна:

(здесь l = 17,5 м - расстояние между прокладками при хранении балки);

Напряжение бетона на уровне арматуры S' (т.е. при y_s = - y'_s = -673 мм)

Тогда потери от ползучести равны: для арматуры S

для арматуры S'

Напряжения σ_bp с учетом всех потерь равны:

для арматуры S

σ_{sp 2}= σ_sp - Δ σ_{sp (1)} - Δ σ_{sp 5} - Δ σ_{sp 6} = 1120 - 184 - 45 - 145 = 745 МПа;

для арматуры S'

σ'_{sp 2}= σ_sp - Δ σ_{sp (1)} - Δ σ_{sp 5} - Δ σ'_{sp 6} = 1120 - 184 - 45 - 26 = 865 МПа.

Определим усилие обжатия с учетом всех потерь Р и его эксцентриситет e _{0 p}.

Дата добавления: 2014-12-27