Синхронизатор с постоянным временем опережения типа УБАС

Автоматический синхронизатор типа УБАС (устройство бесконтактное автоматической синхро-низации) состоит из шести основных узлов (рис. 17.2):

узла питания, обеспечи-вающего питание полупро-водниковых элементов, входящих в состав синхронизатора, и одновременно вырабатыва-ющего напряжение биений U_S;

- узла опережения, вырабатывающего импульс на включение выключателя генератора с опережением по отношению к моменту совпадения по фазе векторов U_Г и U_С;

- узла контроля разности частот генератора и сети, обеспечивающего прохождение сигнала узла опережения на включение выключателя;

- узла контроля разности напряжений генератора и сети, разрешающего прохождение сигнала на включение выключателя при разности напряжений, не превышающей допустимую;

- узла подгонки частоты, осуществляющего подгонку частоты включаемого генератора к частоте работающих генераторов путем воздействия на механизм управления турбины;

- узла включения, вырабатывающего определенной длительности импульс на включение выключателя.

Синхронизатор УБАС выполнен с использованием полупроводниковых логических элементов серии "Логика-Т". Использование полупроводниковых логических элементов позволяет сравнительно легко реализовать весьма сложные функции точной синхронизации и, кроме того, делает это устройство надежным в работе.

Технические средства собственно автома­тического управления нормальными режимами работы электрических станций и подстанций — это непрерывно действующие автоматические регуляторы напряжения и реактивной мощно­сти, частоты вращения и активной мощности синхронных генераторов, автоматические регу­ляторы реактивной мощности синхронных ком­пенсаторов и непрерывно управляемых ста­тических ее источников, а также автоматические регуляторы коэффициентов трансформации трансформаторов с УРПН и реактивной мощно­сти конденсаторных батарей.

В начальный период становления электро­энергетики автоматическое управление часто­той промышленного тока и активной мощно­стью синхронных генераторов удовлетворитель­но производилось автоматическими регулятора­ми частоты вращения паровых и гидротурбин.

Поэтому первыми появились автоматичес­кие регуляторы возбуждения (АРВ) синхронных генераторов и компенсаторов, необходимые для авто магического управления напряжением на шинах электрических станций и подстанций и реактивной мощностью. Это были электроме­ханические аналоги зарубежных медленно дей­ствующих автоматических устройств, примером которых являлся электромеханический АРВ ти­па СН-91- В 1937 г. в ВЭИ был разработан и выпушен большой партией электронно-ион­ный АРВ.

На генераторах мощностью до 150 МВт в качестве возбудителей используются генераторы постоянного тока (рис. 1.). Основной является схема с параллельным самовозбуждением (рис. 1,а). Напряжение и ток возбудителя, подводимые к обмотке ротора LG, регулируются с помощью реостата RRE в цепи обмотки возбуждения LE возбудителя GE. При полностью выведенном реостате RRE (когда его сопротивление равно нулю) напряжение и ток возбудителя достигают наибольших значений, т.е. потолка возбуждения.

Схема независимого возбуждения (рис. 1,6) состоит из двух генераторов постоянного тока — возбудителя GE с независимым возбуждением и подвозбудителя GEA с параллельным самовозбуждением. В этой схеме напряжение и ток возбудителя могут регулироваться двумя реостатами — RRE и RREA, что обеспечивает большую плавность регулирования.

Как правило, вал якоря возбудителя и подвозбудителя соединен с валом ротора генератора непосредственно, что обеспечивает высокую надежность работы системы возбуждения. В отдельных случаях у турбогенераторов мощностью 300 МВт возбудитель соединяется с валом ротора генератора через редуктор для уменьшения частоты вращения якоря возбудителя. Резервные возбудители выполняются по схеме на рис. 17.3, а, причем ротор возбудителя вращается от отдельного асинхронного электродвигателя.

Рис. 17.3. Схемы электромашинного возбуждения с генераторами постоянного тока (возбудителями):

а - схема параллельного самовозбуждения; б - схема независимого возбуждения

Система высокочастотного возбуждения, применяемая на энергоблоках мощностью 300 МВт, приведена на рис. 17.4. Основными элементами системы являются высокочастотный возбудитель GE, представляющий собой трехфазный генератор переменного тока 500 Гц, и кремниевые выпрямители VS1 и VS2. На роторе GE, связанном с валом ротора генератора, расположены три обмотки возбуждения: основная LE1, включенная последовательно с обмоткой ротора генератора LG, и две обмотки управления LE2 и LE3. Питание обмоток управления производится от автоматического регулятора возбуждения и устройства быстродействующей форсировки возбуждения УБФ. Питание АV и УБФ осуществляется от высокочастотного подвозбудителя GEA.

Рис. 17.4. Схема электромашинного возбуждения с высокочастотным генератором и полупроводниковыми выпрямителями.

На турбо- и гидрогенераторах мощностью 200 МВт и более получила также распространение тиристорная система возбуждения, основным элементом которой являются кремниевые тиристорные управляемые выпрямители VS (рис. 17.5). Тиристор аналогично тиратрону или ртутному выпрямителю кроме двух основных электродов—анода и катода— имеет дополнительный электрод, управляющий началом работы тиристора в проводящем режиме. В момент подачи тока через управляющий электрод тиристор открывается и пропускает ток в течение остальной части положительного полупериода переменного напряжения, приложенного между анодом и катодом. Таким образом, путем изменения момента начала работы тиристора в проводящем режиме можно плавно изменять среднее значение выпрямленного тока, поступающего в обмотку ротора LG.

Переменный ток подается на тиристорные выпрямители от двух трансформаторов — выпрямительного TD, подключенного к выводам генератора, и последовательного ТАЕ, включенного в цепь обмотки статора генератора со стороны его нейтральных выводов. Вторичные обмотки этих трансформаторов соединены последовательно. В нормальном режиме напряжение на выпрямителях определяется в основном трансформатором TD, а при близких КЗ, когда происходит глубокое снижение напряжения на выводах генератора, - трансформатором ТАЕ, по первичной обмотке которого происходит большой ток КЗ. При этом трансформатор ТАЕ не только компенсирует снижение напряжения на выводах генератора, но и обеспечивает уровень напряжения, достаточный для форсировки возбуждения. Тиристорный возбудитель состоит из двух групп - рабочей VS.P и форсировочной VS.Ф. Управление их работой, ручное и автоматическое, производится через системы управления СУТ.Р и СУТ.Ф. Тиристорные системы возбуждения являются наиболее быстродействующими.

На рис. 17.6 показана схема бесщеточной системы возбуждения, которая получила свое наименование потому, что из контура выпрямитель VS1 — обмотка ротора LG исключены контактные кольца и щетки, в результате чего существенно повышена надежность работы системы возбуждения.

Рис. 17.5. Схема тиристорного возбуждения

Рис. 17.6. Схема бесщеточного возбуждения

С этой целью выпрямитель VS1 конструктивно совмещен с валом ротора генератора, вращается вместе с ним и поэтому может быть жестко соединен с обмоткой ротора. Якорь возбудителя GE, на котором в данном случае расположена трехфазная обмотка переменного тока, также соединен с валом ротора генератора, а его обмотка возбуждения (полюса) LE расположена на статоре.

Возбуждение возбудителя GE производится от высокочастотного подвозбудителя GEA через тиристорный выпрямитель VS2, который управляется с помощью автоматического регулятора возбуждения АV. Якорь подвозбудителя соединен с валом ротора генератора.

Устройства для автоматического изменения коэффициентов трансформации трансформаторов.

Автоматическое изменение коэффициента трансформации силовых трансформаторов производится для поддержания определенного уровня напряжения на зажимах потребителей электроэнергии. Изменение коэффициента трансформации переключением ответвлений обмоток переключающим устройством происходит скачкообразно. Плавное изменение коэффициента трансформации путем изменения магнитного состояния магнитопровода его подмагничиванием иногда производят для трансформаторов небольшой мощности, предназначенных для питания специальной нагрузки.

Скачкообразное изменение коэффициента трансформации обычных силовых трансформаторов с регулированием под нагрузкой должно учитываться при выполнении воспринимающего органа регулятора; последний должен иметь зону нечувствительности, перекрывающую величину перерегулирования напряжения после переключения регулировочного устройства на одну ступень.

Регулирование должно происходить замедленно, чтобы при кратковременных колебаниях напряжения не работало без нужды переключающее устройство, частая работа этого устройства может привести к повреждению механизма. Время отработки выходной команды обычно составляет 20—30 с. Воспринимающий орган регулятора может реагировать: на изменение напряжения в месте установки регулятора; на изменение геометрической суммы напряжения в месте установки регулятора с падением напряжения от тока в эквивалентном сопротивлении, т. е. на изменение напряжения в некоторой точке электрической системы, электрически приближенной или к узловой подстанции, или к месту присоединения токоприемников; на изменение напряжения в месте установки регулятора с коррекцией тока в питающей линии или реактивной мощности.

Автоматическое изменение положения переключающего устройства трансформаторов с регулированием коэффициента трансформации под нагрузкой иногда производится также от программного устройства, установленного на подстанции или диспетчерском пункте (например, по часовому графику).

Когда трансформатор с автоматическим изменением коэффициента трансформации установлен на приемной потребительской подстанции, регулирование напряжения целесообразно осуществлять с коррекцией тока в питающей линии или реактивной мощности. Если такой коррекции нет, то регулятор, стремясь поддерживать постоянное напряжение у потребителей в случае уменьшения напряжения из-за увеличения потерь при росте нагрузки, произведет переключение регулировочного устройства силового трансформатора в сторону уменьшения коэффициента трансформации. Это вызовет увеличение тока в питающей линии и дополнительное увеличение потерь с дальнейшим уменьшением напряжения на зажимах силового трансформатора.

Наряду с принципом регулирования напряжения по критерию отклонения напряжения от предельно допускаемых значений выдвигается принцип регулирования по критерию интегрального отклонения квадрата напряжения за данный промежуток времени от установленного значения. При этом исходят из того, что народнохозяйственный ущерб от изменения напряжения по отношению к номинальному приблизительно пропорционален отклонению квадрата напряжения за рассматриваемый отрезок времени. Указанная зависимость справедлива, однако, только для некоторых типов потребителей и не может быть безоговорочно распространена для всех случаев, встречающихся на практике.

Правильность выбранного критерия регулирования может быть оценена с помощью статистических методов обработки результатов за относительно продолжительное время наблюдения. При всех условиях система регулирования не должна допускать изменения напряжения свыше значения, допускаемого нагрузкой района энергосистемы.

Устройство для автоматического изменения емкостей батарей конденсаторов.

При наличии на подстанции и у потребителей конденсаторных батарей автоматическое регулирование напряжения может быть достигнуто путем включения или отключения емкости батарей в зависимости от напряжения на зажимах воспринимающего органа, либо от значения и знака реактивной мощности, проходящей по питающей линии, либо от значения тока по этой линии. Часто включение и отключение емкости батарей производят в зависимости от комбинированного воздействия всех или части указанных величин. Управление конденсаторными батареями может осуществляться также от программного устройства, в простейшем случае, например, от электрических контактных часов.

Рижский опытный завод РОЗ (ПО «Союзэнергоавтоматика») выпускает устройство для переключения батарей конденсаторов на полупроводниковых элементах, называемое регулятором реактивной мощности типа Б22-01. Регулятор позволяет регулировать напряжение с коррекцией по току и углу между током и напряжением. Имеется командный блок и десять исполнительных приставок.

При установке конденсаторных батарей следует предусматривать возможность их форсировки, т. е. резкого увеличения подключенной к сети емкости при снижениях напряжения ниже 85 % номинального. Необходимость форсировки обусловлена тем, что эффект от статических компенсаторов снижается при снижении напряжения. Так как

Ic=U/Xc (1)

то при уменьшении напряжения V и неизменном Хс ток I с пропорционально снизится, что вызовет дополнительное увеличение реактивных потерь и дополнительное снижение напряжения, т. е. процесс приобретет лавинообразный характер. Приостановить такое снижение напряжения можно путем резкого уменьшения Хс, т. е. путем резкого увеличения тока Iс и уменьшения реактивных потерь.

Увеличение емкостного тока можно достигнуть подключением дополнительных конденсаторных батарей или переключением конденсаторов по схеме на рис. 17.7 с междуфазного напряжения, когда ток в фазе

Ic=3Uф/2Xc=1,5 Uф/Xc (2)

на фазное напряжение, когда ток в фазе становится равным

Ic=Uф/0,5Xc=2 Uф/Xc (3)

Указанное переключение осуществляется при помощи выключателя 1.

Регулирование напряжения выносным трансформаторами.

В энергетических системах широкое применение имеют выносные трансформаторы (бустер-трансформаторы), при помощи которых осуществляется регулирование напряжения. Схемы, поясняющие процесс регулирования, показаны на рис.17.8. Вторичная обмотка выносного трансформатораможет включаться в рассечку линии электропередачи (рис. 17.8,а) или последовательно с обмотками силового трансформатора (у выводов со стороны нулевой точки силового трансформатора, рис. 17.8,б). Питание первичной обмотки выносного трансформатора производится от шин3—10 кВ через регулировочный вспомогательный трансформатор TL.

а)

Рис. 17.8. Включение выносного трансформатора:

а — последовательно с линией электропередачи; б — то же с обмоткой силового трансформатора; в—пояснение принципа регулирования напряжения

В зависимости от того, совпадает вектор напряжения с направлением вектора регулируемого напряжения или расположен к нему под углом, осуществляется продольное или смешанное регулирование (рис. 17.8,в). При смешанном регулировании кроме изменения уровня напряжения по величине производится сдвиг регулируемого напряжения по фазе. Этим достигается так называемое поперечное регулирование, которым можно устранить лишние потери мощности, возникающие из-за неоднородности параллельных линий электропередачи. Воздействие на регулировку механизма изменения коэффициента трансформации вспомогательного трансформатора можно производить вручную или автоматически.

СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ ДЛЯ РЕФЕРАТОВ 1-17

5.1. История энергетической техники СССР, Том 2. Электротехника. М.-Л.: Госэнергоиздат, 1957.

5.2. Смуров А.А. Электротехника высокого напряжения и передача электрической энергии. Л.: 1961.

5.3. Сушкин Н.И.. Глазунов А.А. Централь­ные электрические станции и их оборудо­вание. М.: Госиздат, 1927.

5.4. Глазунов А.А. Расчет электрических рас­пределительных сетей. М., 1923.

5.5. Горев А.А. Высоковольтные линии пере­дач электрической энергии. Л., 1927.

5.6. Глазунов А.А. Линии электропередачи. М.,1928.

5.7. Лебедев С.А„ Жданов П.С. Устойчивость электрических систем. М.: Госэнергоиздат, 1-е изд. 1933, 2-е изд. 1937.

5.8. Горев А.А. Введение в теорию устойчиво­сти параллельной работы электрических станций. Ч- I- М.: Госэнергоиздат, 1936,

5.9. Устойчивость электрических систем и ди­намические перенапряжения / С.А. Лебе­дев, П.С. Жданов, Д.А- Городский, Р.М. Кантор- М.: Госэнергоиздат, 1940.

5.10. Вейтков Ф.Л., Мешков В.К. Диспетчер­ское управление энергосистемами. М.: Стандартгиз, 1936.

5.11. Мельников Н.А., Рокотян С.С., Шеренцис А.Н. Проектирование электрической части воздушных линий электропередачи 330—500 кВ. М.: Энергия, 1974.

5.12. Тиходеев Н.Н. Передача электрической энергии / Под ред. В.И. Попкова. 2-е изд. Л.: Энергоатомиздат, 1984.

5.13. Проектирование линий электропередачи сверхвысокого напряжения / Под ред. Г.Н. Александрова и Л.Л. Петерсона. Л.: Энергоатомиздат, 1983.

5.14. Веников В.А. Применение теории подо­бия и физического моделирования в элек­тротехнике. М.: Госэнергоиздат, 1949.

5.15. Сиротинский Л.И. Перенапряжения и за­щита от перенапряжений в электрических установках. М., 1923.

5.16. Смуров А.А. Электротехника высокого напряжения и передача энергии. М.: Гостехиздат, 1931. 5-17. Акопян А.А. Исследование защитногодействия молниеотводов // Труды ВЭИ. Госэнергоиздат, 1940. Вып. 36.

5.18. Базелян Э.М., Горин Б.Н., Левитов В.И, Физические и инженерные основы молниезащиты. Л.: Гидромстеоиздат. 1978.

5.19. Костенко М.В. Атмосферные перенапря­жения и грозозащита высоковольтных ус­тановок. Л.: Госэнергоиздат, 1949.

5.20. Разевиг Д.В. Атмосферные перенапряже­ния на линиях электропередачи, М,-Л.: Госэнергоиздат, 1959.

5.21. Дмоховская Л.Ф. Инженерные расчеты внутренних перенапряжений в электропе­редачах. М.: Энергия, 1972.

5.22. Перенапряжения и защита от них в воз­душных и кабельных электропередачах высокого напряжения / М.В. Костенко, К.П. Кадомская, М.Л. Левинштейн, И.А. Ефремов. Л.: Наука, 1988.

5.23. Попков В.И. Коронный разряд и линии сверхвысокого напряжения. М.: Наука, 1990.

5.24. Гройс Е.С. Трубчатые разрядники. М.: Госэнергоиздат, 1941.

5.25. Безруков Ф-В., Галкин Ю.Л„ Юриков П.А. Трубчатые разрядники. М.: Энергия, 1964.

5.26. Вентильные разрядники высокого напря­жения / Д.В. Шишман, А.И. Бронфман, В.И. Пружинина, В.П. Савельев. Л.; Энер­гия, 1971.

5.27. Сапожников А.В. Уровни изоляции элек­трооборудования высокого напряжения. М.: Энергия, 1969.

5.28. Щедрин Н.Н. Токи короткого замыкания высоковольтных систем. М.: Госэнергоиз­дат, 1935.

5.29. Ульянов С.А. Короткие замыкания в элек­трических системах, ОНТИ, 1937.

5.30. Соловьев И.И. Автоматизация энергети­ческих систем, М.: Госэнергоиздат. 1950.

5.31. Электроэнергетика России / Под ред. А.Ф. Дьякова. М.: Информэнерго, 1997.

Дата добавления: 2014-12-25