КАТЕГОРИИ: Архитектура-(3434)Астрономия-(809)Биология-(7483)Биотехнологии-(1457)Военное дело-(14632)Высокие технологии-(1363)География-(913)Геология-(1438)Государство-(451)Демография-(1065)Дом-(47672)Журналистика и СМИ-(912)Изобретательство-(14524)Иностранные языки-(4268)Информатика-(17799)Искусство-(1338)История-(13644)Компьютеры-(11121)Косметика-(55)Кулинария-(373)Культура-(8427)Лингвистика-(374)Литература-(1642)Маркетинг-(23702)Математика-(16968)Машиностроение-(1700)Медицина-(12668)Менеджмент-(24684)Механика-(15423)Науковедение-(506)Образование-(11852)Охрана труда-(3308)Педагогика-(5571)Полиграфия-(1312)Политика-(7869)Право-(5454)Приборостроение-(1369)Программирование-(2801)Производство-(97182)Промышленность-(8706)Психология-(18388)Религия-(3217)Связь-(10668)Сельское хозяйство-(299)Социология-(6455)Спорт-(42831)Строительство-(4793)Торговля-(5050)Транспорт-(2929)Туризм-(1568)Физика-(3942)Философия-(17015)Финансы-(26596)Химия-(22929)Экология-(12095)Экономика-(9961)Электроника-(8441)Электротехника-(4623)Энергетика-(12629)Юриспруденция-(1492)Ядерная техника-(1748) |
Особенности расчета гнутоклееных элементов
Определение прогибов изгибаемых деревянных элементов 4.27. При определении прогиба изгибаемых элементов, согласно п. 4.33 СНиП II-25-80, необходимо учитывать влияние деформаций сдвига от податливости соединений в случае составного сечения и от касательных напряжений при сплошном сечении. В дощатоклееных двускатных балках, кроме того, надо учитывать влияние переменной жесткости. В клеефанерных плитах и панелях, согласно СНиП II-25-80 п. 4.34 к жесткости EJ вводится понижающий коэффициент 0,7, который не распространяется на клеефанерные балки, рассчитываемые по СНиП II-25-80, п. 4.33. 4.28. Различают гнутоклееные деревянные элементы с большим и малым отношением радиуса кривизны r к высоте сечения h. В первом случае эпюра тангенциальных нормальных напряжений изгиба близка к треугольной форме и нейтральная ось практически совпадает с центральной, а кроме того, возникают ограниченные по величине радиальные растягивающие или сжимающие напряжения. Момент, уменьшающий кривизну, вызывает растягивающие напряжения поперек волокон, а увеличивающий кривизну - сжимающие. 4.29. При проверке радиальных напряжений в криволинейных элементах, когда r / h > 7 (рис. 8), по формуле (21) СНиП II-25-80 σ ri = (σ0 + σ i) hi /(2 ri) ≤ R р90, если учесть, что на уровне нейтральной оси σ i = 0, hi = h /2, ri = r, σ0 = 6 M /(bh 2), то после подстановки в (21) получаем формулу для максимального радиального напряжения σ r макс = 3 M /(2 rbh) ≤ R р90 (R с90). (36) Рис. 8. Геометрические характеристики и эпюры радиальных и тангенциальных нормальных напряжений гнутоклееного элемента При отношении r / h ≤ 7 нейтральная ось смещается в сторону внутренней кромки, а нормальные напряжения в тангенциальном и радиальном направлениях становятся асимметричными. Формула (36) заменяется формулой
σ r макс = (M / Fz 0)[ r 0/ r 1 - 1 - ln (r 0/ r 1)] ≤ R р90; (37) z 0 = J /(Fr); r 0 = r - z 0; r 1 = r - h /2; для прямоугольного сечения (см. рис. 11) F = bh; z 0 = h 2/(12 r); тангенциальные нормальные напряжения σθ i в любом слое таких элементов определяются по формуле σθ i = M (r 0 - ri)/(Fz 0 ri), где r - радиус кривизны бруса по центральной оси сечения; r 0 - радиус кривизны по нейтральной оси; ri - радиус кривизны рассматриваемого волокна. 4.30. В клеефанерных балках допускаются участки большой кривизны при изгибающих моментах любого знака. Это обеспечивается более высоким сопротивлением фанеры растяжению в плоскости листа, чем клееной древесины поперек волокон. 4.31. При проверке прочности тонкостенных сечений (рис. 9) следует учитывать, что радиальные напряжения, накопившиеся в поясах, передаются на стенки через клееные швы с неравномерным распределением по высоте пояса. В условиях, близких к чистому изгибу, проверка клеевых швов выполняется по формуле τш = σ r п(b - Σδф)/(h п n ш) ≤ R срф.ск, где σ r п = (M / F пр z 0)[ r 0 h п/(r 1 r п) - ln (r п/ r 1)]; b - ширина сечения; Σδф - суммарная толщина фанерных стенок; h п - высота пояса; n ш - количество швовмежду поясом и фанерными стенками; R срф.ск = R ф.ск/[1 + β1 h п/ e ]; e - эксцентриситет скалывающего усилия (см. рис. 9); β1 - коэффициент, учитывающий неравномерность распределения касательных напряжений в клеевом шве (β1 = 0,15); R ф.ск - расчетное сопротивление скалыванию между слоями в плоскости листа фанеры. Рис. 9. Геометрические характеристики гнутоклееного элемента с фанерными стенками 4.32. Прочность фанерных стенок по радиальным напряжениям проверяется по формуле σ r макс = M /(F пр.ф z 0)[ r 0/ r 1 - 1 - ln (r 0/ r 1)] + σ r п(b - Σδф)/Σδф ≤ R ф.α, (38) где R ф.α - расчетное сопротивление фанеры на растяжение или сжатие (в зависимости от знака момента) под углом между направлениями волокон наружных слоев и радиусом.
Дата добавления: 2014-12-26; Просмотров: 529; Нарушение авторских прав?; Мы поможем в написании вашей работы! Нам важно ваше мнение! Был ли полезен опубликованный материал? Да | Нет |