Черт. 36. Внецентренно нагруженный фундамент с моментами в двух направлениях

Горизонтальная сварная сетка; 2 - вертикальная сварная сетка

Черт. 35. Расположение горизонтальных сеток армирования стакана фундамента

РАСЧЕТ ГОРИЗОНТАЛЬНЫХ СЕТОК АРМИРОВАНИЯ СТАКАНА

Рекомендуемое расположение горизонтальных сеток показано на черт. 31.

Для комбинации 3:

e₀ = M_x/N = 0,336/2,1 = 0,16 м < 0,5l_с = 0,2 м,

поэтому расположение сеток принято как для случая малых эксцентриситетов и их число при глубине стакана 800 мм равно 5.

Требуемую площадь стержней одной сетки вычисляем по формуле (62):

A_s^tr = M_kx/R_s = 0,12 - 10⁴/365 (0,70+ 0,65+ 0,6+ 0,5+ 0,3) = 1,20 см².

Принимаем 4Æ8 А-III А_s = 2,01 см² >A_s^tr = 1,20 см².Убираем вторую сетку сверху, тогда:

А_s^tr = 0,12 • 10⁴/365 (0,70 + 0,60 + 0,50 + 0,30) = 1,56 см².

Принимаем четыре сетки из 4Æ8 А-III, расположение которых дано на черт. 35.

РАСЧЕТ ПОДКОЛОННИКА НА СМЯТИЕ
ПОД ТОРЦОМ КОЛОННЫ

Определим необходимость постановки сеток, для чего проверим прочность бетонного сечения по условию (63)

N_c £ R_b,loc A_loc1.

Величину продольной сжимающей силы N_c принимаем по формуле (26) с учетом понижения ее расчетной величины вследствие сцепления со стенками стакана: N_c = a N_max. Так как распределение местной нагрузки неравномерно и е₀ > _lc/6, то = 0,75.

R_b,loc = j_b R_b; j_b = = 1,48,

где A_loc2 - площадь сечения подколонника;

A_loc1 - площадь дна стакана.

Тогда R_b,loc = g_b2 g_b9 R_b j_b = 0,9 × 0,9 × 7,5 × 1,48 = 8,99 МПа. Определим величину N_c по формуле (26):

a = 1 - 0,4R_bt A_cy/N, но не менее 0,85;

А_су = 2 (l_c + b_c)d_c = 2 (0,4 + 0,4) 0,75 = 1,2 м;

a = 1 - 0,4 × 0,66 × 0,9 × 0,9 × 1,2/2,1 = 0,88;

Nc = 2,4 × 0,88 = 2,11 MH.

Тогда условие прочности принимает вид

0,75 • 8,99 • 0,25 = 1,69 MH < N = 2,11 MH.

Следовательно, бетонное сечение но прочности не проходит и требуется постановка сеток косвенною армирования. Принимаем сетки размером 0,8´0,8 м из стержней Æ6 А-III с шагом 100 мм. Условие прочности по формуле (66) принимает вид

N £ R_b,red A_loc1;

по формуле (67)

R_b,red = R_b j_loc,b + j m_xy R_s,xy j_loc,s,

j_b = ,

g_b2 R_b = 0,9 × 7,5 = 6,75 МПа;

по формуле (70) j = 1/(0,23 + y),

где по формуле (71) y = m_xy R_s,xy / (R_b + 10),

m_ху = (n_х A_sx lх + n_у A_sy l_y)/A_ef,s = 2 • 9 • 0,283 • 80/80 • 80 • 10 = 0,0064;

y = 0,0064 • 360/(0,9 • 7,5 + 10) = 2,30 / 16,75 = 0,137;

j = = 2,72;

j_loc,s = 4,5 - 3,5A_loc1/A_ef = 4,5 - 3,5 • 50 • 50/80 • 80 = 3,13.

Отсюда R_b,red = 6,75 • 1,48 + 2,74 • 0,0064 • 360 • 3,13 = 10 + 19,8 =
= 29,8 МПа.

Тогда условие прочности принимает вид

29,8 • 0,25 = 7,45 MH > N_c = 2,14 MH,

следовательно, сечение no прочности проходит.

Произведем проверку необходимого числа сеток из условия п. 2.51:

N_c £ y R_b,loc A_loc1 ,

где A_loc1 = (l_p + z)(b_p + z),

z — расстояние от дна стакана до нижней сетки (при двух сетках z = 15 см);

A_loc1 = (0,5 + 0,15) (0,5 + 0,15) = 0,42 м²; 0,75 • 8,99 • 0,42 =
= 2,83 МН > N_c = 2,14 МН.

Следовательно, достаточно двух сеток косвенного армирования.

Пример 2. Расчет внецентренно нагруженного фундамента с моментами в двух направлениях

Дано: фундамент со ступенчатой плитной частью и монолитным сопряжением подколонника с железобетонной колонной (черт. 36). Размеры подошвы, определенные из расчета основания по деформациям l ´ b = 4,5 ´ 3,6 м, подколонника в плане l_cf ´ b_cf = 1,2 ´ 0,9 м. Высота подколонника h_сf > 0,5 (l_cf - l_c), следовательно, проверка на продавливание выполняется от нижнего обреза подколонника (см. п. 2.6, 1-ю схему).

Расчетные нагрузки на уровне подошвы фундамента, полученные из статического расчета надфундаментной конструкции с учетом коэффициента надежности по назначению g_n = 0,95:

N = 4,8 МН (480 тc); М_x = 1,92 МН×м (192 тс×м); M_y = 1,20 МН×м (120 тс×м); e_x = 0,4 м; е_у = 0,25 м; А = 16,2 м; W_x = 12,15 м³; W_y = 9,72 м³.

Максимальные краевые давления на грунт без учета собственного веса фундамента и грунта на его обрезах определяем по формуле (6)

Р_x,max = 4,8/16,2 + 1,92/12,15 = 0,296 + 0,158 = 0,454 МПа (4,54 кгс/см³);

P_y,max = 4,8/16,2 + 1,2/9,72 = 0,296 + 0,123 = 0,42 МПа (4,2 кгс/см²).

Материалы: сталь класса А-III, R_s = 365 МПа (3750 кгc/см²), класс бетона по прочности на сжатие В15, R_bt = 0,75 МПа (7,65 кгс/см²), g_b2 = 1,1 (см. табл. 15 СНиП 2.03.01-84), R_b = 8,5 МПа (86,7 кгс/см²).

Дата добавления: 2014-12-26