При питании СН от РТСН. 1 страница

Приведенное сопротивление системы:

Приведенное сопротивление РТСН на ВН:

Приведенное сопротивление РТСН на НН:

Приведенное сопротивление МРП:

Рис.3 Схема замещения для расчетов

токов КЗ при питании СН от ТСН.

(так как при наличии выключателя в цепи генераторного токопровода, что предусматривается нормами технологического проектирования, пуск и останов энергоблока осуществляется от раб. ТСН и надобности использования РТСН в этих режимах не возникает, поэтому для схем с генераторными выключателями можно принимать . Номинальная мощность эквивалентного двигателя секции:

Приведенные сопротивления двигательной нагрузки:

где - значение сверхпереходного сопротивления двигателя(табл.2.1.[2])

Приведенное сопротивление трансформатора второй ступени:

(табл.2.1.[2])

При расчёте КЗ в точке К3 подпиткой от асинхронных двигателей с пренебрегаем.

Периодическая составляющая тока КЗ в начальный момент времени:

Ø от системы:

Ø от двигательной нагрузки:

Периодическая составляющая тока КЗ в момент времени t:

Апериодическая составляющая тока КЗ. в момент времени t:

,

- постоянные времени затухания периодической составляющей тока КЗ группы двигателей и системы (табл.2.1.[2])

Ударный ток КЗ:

,где

При расчёте КЗ в точке К4 подпиткой от асинхронных двигателей с пренебрегаем.

Периодическая составляющая тока КЗ в начальный момент времени:

Ø от системы:

Ø от двигательной нагрузки:

Периодическая составляющая тока КЗ в момент времени t:

Апериодическая составляющая тока КЗ в момент времени t:

;

Ударный ток КЗ:

4.2. Расчет тепловых импульсов.

Точка К1 (питание от ТСН, 6кВ).

Максимальное время действия релейной защиты принимаем .

Полное время отключения элегазового выключателя LF3: .

Расчетная продолжительность КЗ .

Тепловой импульс от периодической составляющей тока КЗ при :

Постоянная времени изменения апериодического тока для всей схемы:

Тепловой импульс от апериодической составляющей тока кз при :

Тепловой импульс от совместного действия периодической и апериодической составляющих токов КЗ в момент :

Уставка селективности (время срабатывания резервной релейной защиты): .

Время отключения при проверке на невозгораемость: .

Тепловой импульс тока КЗ при проверке кабелей на невозгорание при :

- где - эквивалентная постоянная времени затухания апериодической составляющей тока КЗот удаленных источников; для сети 6кВ, для сети 0,4кВ.

Значения используются при проверке выключателей на термическую стойкость и кабелей на термическую стойкость и невозгораемость.

Точка К2 (питание от ТСН, 0,4кВ).

Время отключения автоматического выключателя А3700 присоединения(время для проверки на термическую стойкость) (определяется по время-токовой характеристике А3700 и на шинах 0,4кВ)

Тепловой импульс от периодической составляющей тока кз при :

Постоянная времени изменения апериодического тока для всей схемы:

Тепловой импульс от апериодической составляющей тока кз при :

Тепловой импульс от совместного действия периодической и апериодической составляющих токов КЗ в момент :

Время отключения вводного автоматического выключателя ABM10C (время для проверки на невозгорание): (определяется по время-токовой характеристике ABM10C и на шинах 0,4кВ).

Тепловой импульс от периодической составляющей тока КЗ при :

Тепловой импульс от совместного действия периодической и апериодической составляющих токов КЗ в момент :

Выражения используются при проверке автоматических выключателей на термическую стойкость и кабелей на термическую стойкость и невозгораемость.

Таблица№2. Сводная таблица результатов расчёта токов короткого замыкания.

Таблица 2

Токи КЗ	Точки короткого замыкания на схеме.
К1(6кВ)	К2(0,4кВ)	К3(6кВ)	К4(0,4кВ)
,кА	24,914	17,249	25,294	17,26
,кА	10,629	4,555	10,629	5,315
,кА	35,543	21,804	35,923	22,575
,кА	29,556	19,238	29,935	19,581
,кА	18,912	12,163	19,146	12,422
,кА	90,58	56,17	91,583	57,972
	192,614	71,781
	488,946	116,411

5. Выбор коммутационной аппаратуры и токопроводов в системе СН, ячеек КРУ.

5.1. Выбор выключателей 6,3кВ.

Для выбора выключателя ввода ВВ на секцию 6,3 кВ расчетной является точка короткого замыкания К1. В этом случае через выключатель течет ток подпитки КЗ от системы, который обычно больше тока подпитки от двигателей, поэтому при выборе ВВ в качестве параметров сети принимаются составляющие тока от системы.

Ток рабочего утяжелённого режима для ВВ:

.

Выключатели присоединений ВП, с точки зрения режима кз находятся в более тяжёлых условиях, чем ВВ. Для них расчетная точка – К2. Через ВП текут токи подпитки от системы и групп электродвигателей данной секции, за исключением тока кз от электродвигателя данного присоединения. С точки зрения нормального режима ВП – в благоприятных условиях.

Рассчитаем ток рабочего утяжелённого режима для насоса рабочего конденсата системы регулирования:

.

Все ВП выполняются однотипными. Для ВВ выбираем тип выключателя LF3, а для ВП – LF2 (элегазовый) фирмы Шнайдер-Электрик.. Проведём проверку выключателей.

Выбор выключателей представлен в таблице 3.

	Выключатель ввода	Выключатель присоединения
Вид проверки или выбора	Условие проверки и выбора	Выключатель LF3	Ввод на секцию и точка К1-3	Выключатель LF2	Присоединение насоса рабочего конденсата системы и точка К1-2
По условиям нормального режима
По отключающей способности	или
По включающей способности
По электродинамической стойкости
По термической стойкости
Собственное время откл.
Полное время отключения

Таблица 3

Выключатели резервного питания ВР и ВМРП выбираются аналогично ВВ. Отличие состоит в том, что токи КЗ нужно рассчитывать при питании секции 6,3кВ от РТСН.

Поскольку токи при питании секции 6,3кВ от РТСН не сильно отличаются от токов кз при питании от рабочего ТСН, то выбираем ВР – LF3, а ВМРП – LF2.

5.2. Выбор ячеек КРУ-6,3кВ.

Номинальные токи и стойкость к действию токов КЗ электрооборудования, входящего в состав шкафов КРУ, скоординированы с параметрами выключателей. Поэтому условия выбора выключателей в РУСН-6кВ являются одновременно и условиями выбора ячеек КРУ.

Предварительно по табл.5.9. [1] выбираю комплектное распределительное устройство К-105 (завод изготовитель Мосэлектрощит), с элегазовым выключателем LF3

Таблица №4.

Расчетные величины	Каталожные данные КРУ К-105.	Условие выбора
Uуст=6,3 кВ Iраб утяж =3039 А iус=91,583 кА	Uном=10 кВ Iном=3150 А Im дин=128 кА	6,3<10 3039<3150 91.583<128

Окончательно принимаем КРУ К-105 с элегазовыми выключателем LF3.

5.3. Выбор КТП СН 6/0,4 кВ.

Для трансформатора ТСЗС-1000/6,3/0,4 выбираем КТП-Y630-1000 внутренней установки с автоматическим выключателем А3700 на вводе в секцию 0,4 кВ

Таблица №5.

Наименование проверки	Условие проверки	Параметры АВ А3700	Параметры сети
По условиям нормального режима	Uн ³ Uс.н	Uн = 0,4 кВ   Iн = 1600 А	Uс.н = 0,4 кВ
По отключающей способности	Iотк.н ³ Iп.t	Iотк.н = 40 кА	Iп.t =29.935 кА

5.4. Выбор генераторного токопровода и ответвления к рабочему ТСН.

Для соединения турбогенератора (основные параметры представлены в табл. №6) с повышающим трансформатором применяют комплектные пофазно экранированные токопроводы. При КЗ в любой точке генераторного токопровода по нему протекают раздельно токи КЗ от генератора и системы. Поэтому генераторный токопровод выбирается по максимальному из этих токов.

Таблица №6. Основные параметры турбогенератора ТВВ-800-2У3

P гн, МВт	U гн, кВ	cosφном	x"d
		0,85	0,27

Аналогичные токопроводы, но на меньший номинальный ток, используются и на ответвлении от генераторного токопровода к трансформатору СН. При КЗ по ответвлению протекает суммарный ток КЗ от генератора и системы. Ответвление генераторного токопровода к ТСН выбирается по суммарному току КЗ от генератора и системы.

Рабочий ток утяжеленного режима генератора определяется через его номинальную мощность с учетом возможного снижения напряжения до 0,95· U _гн:

Рабочий ток утяжеленного режима ответвления генераторного токопровода к ТСН рассчитывается через номинальную мощность ТСН также с учетом возможного снижения напряжения до 0,95· U _гн:

= 1,60 кА.

Определим ток КЗ генератора. Для этого рассчитаем:

базисный ток

I _БАЗ = = = 2,406 кА,

сопротивление генератора

= 0,029,

ЭДС генератора

окончательно, ток КЗ от генератора:

= 96,58 кА.

Исходя из того, что ток КЗ на ответвлении к ТСН I _п0 = 320 кА, ток КЗ от системы:

I _пс0 = I _п0 – I _пг0 = 320 – 96,58= 223.42кА.

Ударные токи от генератора и системы вычисляем с учетом соответствующих ударных коэффициентов к_удг = 1,95 и к_удс = 1,85:

96,58 = 266,34 кА

223.42= 584,53 кА

266,34+ 584,533 = 850.9 кА

Таблица №7 Выбор генераторного токопровода для генератора ТВВ-800-2УЗ

Тип выбора	Условие выбора	Параметры токопровода ТЭКНЕ-24-24000-560	Параметры цепи генератора
По условиям норм. режима
По э/динамической стойкости

Ответвление от генераторного токопровода до ТСН выбирается исходя из и .

5.5. Выбор токопровода от рабочего ТСН на напряжение 6кВ.

Данный токопровод выполнен пофазно экранированным.

Таблица №8 Выбор токопровода от ТСН на напряжение 6 кВ.

Тип выбора	Условие выбора	Параметры токопровода ТЗК(Р)-10-3150-128	Параметры цепи генератора
По условиям норм. режима
По э/динамической стойкости

Токопровод проверяется по току кз от системы без учета подпитки двигателей.

ТЗК(Р)-10-3150-128:

ТЗК-токопровод закрытый в круглой оболочке;

Р-наличие разделительных междуфазных перегородок;

10- Uном; 3150- Iном; 128- iдин.

5.6. Выбор токопроводов 0,4кВ.

Токопроводы напряжением 0,4 кВ используются для связи ТСН СН 6/0,4 кВ, а также для связи различных секций 0,4кВ при их взаимном резервировании.

Токопроводы выполнены закрытыми, с общей для трёх фаз круглой оболочкой.

Таблица №9 Выбор токопровода на напряжение 0,4 кВ

Тип выбора	Условие выбора	Параметры токопровода ТЗКР-10-1600-81	Параметры цепи генератора
По условиям норм. режима
По э/динамической стойкости

В качестве токопровода на напряжение 0,4 кВ выбран ШЗК-0,4-1600-51, который проходит все условиям проверки.

6. Выбор кабелей в системе СН и их проверка по термической стойкости, невозгораемости, экономической плотности тока и длительно допустимому току нагрузки.

Произведём проверку кабелей в сети СН энергоблока 800МВт на термическую стойкость и невозгорание на примере 3-х потребителей: НРК, КН-2ст, СлН.

Кабели выбираем с Al жилами, с пропитанной бумажной изоляцией, бронированные.

Задаёмся для всех трёх потребителей температурой окружающей среды во время кз .

Кабели с пропитанной изоляцией имеют значение длительной допустимой температуры жилы .

Значение расчетной температуры окружающей среды .

Рекомендуемая плотность тока для кабельных линий при Тmax=5000ч/год .

Расчет конечных температур жил кабеля к НРК мощностью 5000 кВт при проверке по приведённым выше критериям отображен в таблице №11.

Насос рабочего конденсата системы регулирования:

Исходные данные:

Таблица №10 Расчет конечных температур жил кабеля к НРК мощностью 5000 кВт.

№	Название расчетной величины	Расчет	Размерность
	Ток рабочего нормального режима		А
	Экономическое сечение кабеля		мм^2
	Критерий выбора по sэк		мм^2
	Коэффициент		-
	Критерий выбора по длит.допустимому току	(3-число кабелей в пучке)	А
	Длит.допустимый ток кабеля с учетом поправки на число рядом проложенных кабелей и на температуру окр.среды		А
	Сечение по длит.допустимому току		мм^2
	Начальная температура жил кабеля до кз
	Коэффициент к при проверке на ТС		-
	Конечная температура жил кабеля после кз при проверке на ТС	Кабель термически стойкий
	Коэффициент к при проверке на НВ		-
	Конечная температура жил кабеля после кз при проверке на НВ
	Окончательно принимаемое сечение		мм^2
	Длит.допустимый ток кабеля с учетом поправки на число рядом проложенных кабелей и на температуру окр.среды		А
	Начальная температура жил кабеля до кз
	Коэффициент к при проверке на ТС		-
	Конечная температура жил кабеля после кз при проверке на ТС
	Коэффициент к при проверке на НВ		-
	Конечная температура жил кабеля после кз при проверке на НВ

Конденсатный насос 2 ступени:

Дата добавления: 2015-05-08