Неразрезных балок и неразрезных плит, работающих в одном направлении

(2) Для зон пластических шарниров отношение x_u / d не должно превышать значения 0,45 для бетонов классов прочности не выше С⁵⁰/₆₀ и 0,35 — для бетонов классов прочности не ниже С⁵⁵/₆₇.

(3) Угол поворота q _s определяется на основании расчетных значений воздействий и свойств материалов, а также средних значений предварительного напряжения в соответствующий момент.

(4) В упрощенном методе допустимый угол пластического поворота определяется умножением основного значения допустимого поворота q _{pl , d} с поправочным коэффициентом k _lдля учета поперечной гибкости.

Примечание — Значения q _{pl , d} могут быть указаны в национальном приложении. Рекомендуемые значения для стали классов В и С (использование класса А при пластическом расчете не рекомендуется), а также для бетонов классов прочности не выше С⁵⁰/₆₀ или соответственно С⁹⁰/₁₀₅ приведены на рисунке 5.6N.

Значения бетона для классов прочности от С⁵⁵/₆₇ до С⁹⁰/₁₀₅ необходимо соответствующим образом интерполировать. Значения распространяются на поперечную гибкость l= 3,0. Для отклоняющихся значений поперечной гибкости, как правило, необходимо q _{pl , d} умножить на k _l:

(5.11N)

При этом l является отношением расстояния между нулевой и максимальной точками моментов после перераспределения и статической расчетной (эффективной) высоты d.

Упрощенно l может быть определено из расчетных значений изгибающего момента и поперечного усилия:

. (5.12N)

Рисунок 5.6N — Основные значения допустимого пластического поворота q _{pl , d}

поперечных сечений железобетона для классов арматуры В и С.

Значения применимы для поперечной гибкости l= 3,0

5.6.4 Расчет по моделям «распорок и тяжей»

(1) Модели «распорки и тяжи» используются при проверке предельного состояния по несущей способности непрерывных областей (зоны балок и плит в состоянии трещинообразования, см. 6.1 – 6.4) и при проверке предельного состояния по несущей способности областей с разрывами сплошности (см. 6.5). Как правило, модели выходят за границу разрывов максимально на расстояние h (высота поперечного сечения элемента). Модели «распорки и тяжи» могут быть также использованы в элементах, в которых принято линейное распределение в пределах поперечного сечения, например, при плоской деформации.

(2) Проверка предельного состояния по эксплуатационной пригодности может также производиться с помощью модели «распорки и тяжи» (например, проверка напряжения стали и контроль ширины раскрытия трещин), если обеспечена приблизительная совместимость модели «распорки
и тяжи» (в частности положение и направление главных распорок должны, как правило, ориентироваться согласно линейной теории упругости).

(3) Модели «распорки и тяжи» состоят из распорок, представляющих поля сжимающих напряжений, тяжей, представляющих арматуру, и соединительных узлов. Усилия в элементах модели «распорки и тяжи» определяются, как правило, при соблюдении равновесия с приложенными нагрузками
в предельном состоянии по несущей способности. Элементы модели «распорки и тяжи» должны иметь размеры, определяемые по правилам, приведенным в 6.5.

(4) Тяжи модели «распорки и тяжи», как правило, должны совпадать по положению и направлению с соответствующим армированием.

(5) Возможные способы развития подходящих моделей «распорки и тяжи» включают использование траекторий и распределение напряжений в соответствии с линейной теорией упругости или методом траекторий (путей) передачи нагрузки. Все модели «распорки и тяжи» могут быть оптимизированы на основе энергетических критериев.

Дата добавления: 2015-06-26