Воздухообмены в ТП года

Воздухообмены в термическом цеху.

Расчет воздухообменов общеобменной вентиляции.

Расчет аэрации для ХП года.

Расчет аэрации для ПП года.

1. Температура удаляемого воздуха в ПП, ^оС (или температура верхней зоны):

t_у =t_р.з.+2,5(1/m -1) = 21 + 2.5(1/0,520 – 1) = 23,30 ^оС

6. Высота расположения температурного перекрытия от пола помещения, м:

Z = 2,64´((С_р´Т_р.з.´G³)/(g´r_р.з.²´n²´Q_к))^1/5-Z_п.ср.= 2,64´((1,005´294´31,56´1000)/(9,81´1,2²´17²´160450))^1/5-1,69= 3,07 м

7. Разность давлений, вызывающая перемещение аэрационного воздуха через приточные и вытяжные проемы, Па:

DР = g´(z₂-Z)´(r_н-r_у)+ g´(Z-z₁)´(r_н-r_у) =

=9,81´(2,06-2,1)´(1,247-1,20)+9,81´(13,8-2,06)´(1,247-1,182) = 6,46 Па

где r_н и r_у – плотности соответственно наружного и удаляемого воздуха, кг/м³, (r_у =1,182 кг/м³; r_р.з. =1,20 кг/м³; r_н =1,247 кг/м³)

Считаем, что площадь приточных проемов не задана и расчет ведем следующим образом.

8. Потери давления на проход воздуха через приточные проемы, Па:

DР₁=b´DР = 0,4´6,46= 2,58 Па

где b = 0,1¸0,4 - доля разности давлений, расходуемая на проход воздуха через приточные проемы (принимаем b = 0,4).

9. Площадь приточных проемов в стенах, м²:

F₁= G/(2´r_н´DР₁/x₁)^0,5 = 31,68/(2´1,247´2,58/2,4)^0,5 = 31,60 м²

где x₁ – коэффициент местного сопротивления приточных проемов (принимаем x₁= 2,4 для одинарной среднеподвесной створки).

10. Потери давления на проход воздуха через вытяжные проемы, Па:

DР₂ = DР - DР₁=6,46-2,58 = 3,88 Па

11. Площадь проёмов фонаря, м²:

F₂= G/(2´r_у´DР₂/x₂)^0,5 = 31,68/(2´1,182´3,88/3,8)^0,5 = 33,35 м²

где x₂ – коэффициент местного сопротивления вытяжного проёма (принимаем как для П – образного светоаэрационного фонаря с верхнеподвесными створками без ветрозащитными панелей x₂ =3,8).

Как видно из расчётов проведённых в пункте 10.1.2. аэрация в холодный период невозможна, так как температура приточного воздуха t_п., которая получена из уравнений воздушного баланса (при минимальной вытяжке в размере однократного обмена) больше чем температура наружного воздуха в ПП t_п = 10 ^оС

Расчёт воздухообменов общеобменной вентиляции производим основываясь на результатах теплового баланса, расчёта местных отсосов и воздушного душа, а так же по данным полученным в предыдущем пункте в расчёте аэрации. Составляем уравнения воздушного баланса для каждого из помещений и делаем вывод о необходимости тех или иных систем вентиляции с естественным или искусственным побуждением.

Записываем уравнение воздушного баланса для термического отделения:

G_п + G_в.д.- G_у - G_м.о = 0, (1)

G_п∙t_п∙С_рв + G_в.д.∙t_в.д.∙С_рв + 3,6∙DQ^я – G_м.о∙t_р.з.∙С_рв – G_у∙t_у∙С_рв = 0, где (2)

G_п, G_у – соответственно расход приточного воздуха и воздуха, удаляемого из верхней зоны помещения, кг/ч;

G_в.д – расход приточного воздуха, подаваемой системой местной приточной вентиляции (расход установки воздушного душа), кг/ч (G_в.д= L_в.д.∙r₀=30096*1,19=35814 кг/ч, r₀при температуре t_в.д =21,6 ^оС полученной в расчёте воздушного душа);

G_м.о – количество отсасываемого воздуха системами местных отсосов, кг/ч (G_м.о = L_в.д.∙r_р.з. = 108453*1,18= 127975 кг/ч при температуре t_р.з= 28 ^оС);

DQ^я_изб. - избытки явной теплоты полученной в тепловом балансе, Вт (см. табл.6)

В балансе не учитывается производительность воздушной завесы, так как она является завесой периодического действия.

Преобразуем систему уравнений, приведённую выше и выражаем G_п из уравнения (1):

G_п = G_м.о.+ G_у – G_в.д. и подставляя в уравнение (2) получим:

(G_м.о.+ G_у – G_в.д. )∙t_п∙С_рв + G_в.д.∙t_в.д.∙С_рв + 3,6∙DQ^я – G_м.о∙t_р.з.∙С_рв – G_у∙t_у∙С_рв = 0

t_у – температура удаляемого воздуха, или верхней зоны, ^оС, принимается из расчёта аэрации (см. пункт 8.1.), для ТП t_у = 31.68 ^оС.

Решаем полученное уравнение относительно G_у получаем:

G_у= ((G_м.о. – G_в.д. )∙t_п∙С_рв + G_в.д.∙t_в.д.∙С_рв + 3,6∙DQ^я – G_м.о∙t_р.з.∙С_рв) / ((t_у- t_п)∙С_рв)

G_у= ((127975 – 35814)* 24* 1,005+ 35814* 21,6* 1,005+ 3,6* 399907- 127975* 26,4* 1,005) / ((31,68- 24)* 1,005)= 108606 кг/ч

Используя полученную производительность общеобменной вытяжной системы G_у находим общеобменный приток:

G_у= 127975+108606- 35814= 200767 кг/ч

Дата добавления: 2015-06-27