Теплопоступления от остывающих материалов

Теплопоступления от электродвигателей

Теплопоступления от электродвигателей можно оценить по следующей формуле (5.12):

, (5.11)

где - установочная мощность электродвигателей;

- коэффициент использования установочной мощности ;

- коэффициент загрузки ;

- коэффициент одновременности работы электродвигателей ;

- коэффициент полезного действия электродвигателя (принимается согласно каталогу);

- коэффициент перехода механической энергии в тепловую .

Теплопоступления от остывающих материалов имеют место в кузнечных, термических цехах и подобных им производств. Иногда для утилизации теплоты остывающих деталей, устраивают специальные вентилируемые камеры, в которых детали остывают. Теплота удаляемого воздуха утилизируется. Остывать могут изделия, изготовленные из других материалов, например, бетонные плиты после пропаривания в цехе железобетонных изделий. Полное количество теплоты, выделяющееся при остывании изделия, составит:

(5.12)

где с – удельная теплоёмкость материала остывающего изделия, кДж/кг∙^оС; G – масса остывающих изделий, кг;

и - соответственно, начальная температура материала изделия и температура воздуха цеха, ^оС;

B – коэффициент, учитывающий время остывания материала.

В литейных цехах металлургических и машиностроительных заводов выделяется теплота от остывания жидкого металла до температуры отверждения, теплота отверждения металла и теплота остывания твёрдого металла. Полное количество выделяющейся теплоты составит:

(5.13)

где - удельная теплоёмкость жидкого металла, кДж/кг∙^оС;

и - соответственно, температура жидкого металла, заливаемого в формы и температура отвердения металла, ^оС;

- теплота плавления или отверждения металла, кДж/кг;

- удельная теплоёмкость твёрдого металла.

В табл. 6.5 представлены теплофизические характеристики стали и чугуна, позволяющие определить количество теплоты по формулам (5.12) и (5.13).

Таблица 5.5

Теплофизические характеристики стали и чугуна

Материал	Температура плавления или отверждения,^оС	Теплота плавления или отверждения металла, кДж/кг	Теплоёмкость металла
в расплавленном состоянии, кДж/кг∙^оС	в твёрдом состоянии от 0 до кДж/кг∙^оС
Сталь	1300-1500	92-100	1,17	0,73
Чугун	1050-1500	96-100	1,05	0,755

Коэффициент В можно определить, по методике, изложенной в [4].

5.2.9 Теплопоступления в помещение за счёт солнечной радиации

Количество теплоты, поступающей в теплый период года в помещение за счет солнечной радиации Q_ср через световые про­емы и покрытия, определяют для наиболее жаркого месяца года и расчетного времени суток [24]:

Q = Q + Q (5.14)

где Q_ос - поступление теплоты через световые проемы, Вт;

Q_n - поступление теплоты через покрытие, Вт.

Поступление теплоты от солнечной радиации через световые проемы

Поступление теплоты за счет солнечной радиации и разно­сти температур воздуха через световые проемы О._ос находят по зависимости

Q =(g' ' + g" ") (5.15)

где g', g" - удельные тепловые потоки, поступающие в июле че­рез одинарное остекление световых проемов, соответственно об­лучаемых прямой солнечной радиацией и затененных, Вт;

', "- площади светового проема, соответственно облу­чаемые и не облучаемые прямой солнечной радиацией, м²;

- коэффициент теплопропускания солнцезащитных уст­ройств [21, прил.8].

Значение величин g' и g" рассчитывают исходя из расчетной географической широты места строительства и ориентации свето­вых проемов:

1) для вертикального остекления, частично или полностью облучаемого прямой солнечной радиацией:

g' = (g + g ) К К ( 5.16)

где g , g - поступление теплоты соответственно от прямой и рассеянной солнечной радиации в июле через вертикальное ос­текление светового проема, принимаемое для расчетного часа су­ток по [23,прил.12,табл.З],Вт/м²; с А_со< 90° и А_со>90° соответствен­но;

К - коэффициент, учитывающий затенение остекления све­товых проемов переплетами и загрязнение атмосферы, прини­маемый по [24,прил.12,табл.4];

К ₂ - коэффициент, учитывающий загрязнение стекла, прини­маемый по [24,прил.12,табл.5 ];

2) для вертикального остекления световых проемов в тени или при затенении остекления наружными затеняющими конструк­циями или откосами проема

g" = g К К ; (5.17)

3) для горизонтального остекления световых проемов, облу­чаемых прямой солнечной радиацией:

g' = (g + g ) К К ; (5.18)

где g , g - поступление теплоты соответственно от прямой и рас сеянной солнечной радиации в июле через горизонтальное ос­текление светового проема, принимаемое по [24, прил.12, табл.3], Вт/м².

При определении поступлений теплоты Q_ОС принимают наи­большие значения суммарной или рассеянной радиации по [24, прил.12, табл. 3] через световые проемы заданной ориентации. При этом выбирают наибольшую величину поступлений теплоты за те часы, в течение которых предусматривается занятость по­мещения людьми или продолжается производственный процесс. Если отсутствуют внутренние или межстекольные средства солнцезащиты, то следует учитывать аккумуляцию части теплоты внут­ренними ограждениями помещения, что уменьшает максимальное теплопоступление. В этом случае согласно[24, прил.12, п.2] тепло­вой поток Q'_ОС, Вт определяют следующим образом:

а) при отсутствии наружных средств солнцезащиты световых проемов

Q' =Q ( + + + 0_,5+ 1,5)/

/( + + + + ); (5.19)

б) при наличии наружных средств солнцезащиты световых проемов

Q' = Q ( +…+ )/( +...+ ), (5.20)

где , , , - площади внутренних стен помещения, м²;

, - соответственно площади потолка и пола помещения, м;

, …, , - коэффициенты, учитывающие аккумуля­цию теплоты внутренними стенами, потолком и полом соответст­венно [24].

Дата добавления: 2015-06-27