Выбор уставки реле сопротивления Zотв по реактивной составляющая Xотв

Выбор уставки реле сопротивления Zотв по активной составляющей Rотв.

Выбор уставки реле сопротивления Zотв.

Выбор уставки реле сопротивления Zоткл по углу максимальной чувствительности.

Угол максимальной чувствительности вычисляется алгоритмом защиты, исходя из заданных удельных параметров линии, но так как может пригодится расчетчику, то ниже приводятся формулы для его расчета:

Угол наклона характеристики ИО Z_откл к оси R:

Ф_R=arctg(X_{1 уд}/ R_{1 уд}), где (6-30)

Х_{1 уд} – реактивное удельное сопротивление ВЛ прямой последовательности;

R_{1 уд} – активное удельное сопротивление ВЛ прямой последовательности.

Угол наклона характеристики ИО Z_откл к оси X:

Ф_X=90⁰- Ф_R, где (6-31)

Уставка реле сопротивления Zотв по активной составляющей Rотв определяется исходя из тех же критериев, что и уставка реле сопротивления Rоткл, и приравнивается соответствующим уставкам Rоткл.

R_{отв чувст уст} =R_{откл чувст уст}, где (6-32)

R_{отв чувст уст} – уставка по активной составляющей сопротивления ИО R_отв, выбранная по обеспечению чувствительности;

R_{откл чувст уст} – уставка по активной составляющей R_откл, выбранная по обеспечению чувствительности при КЗ через Rпереходное.

R_{отв нагр уст} =R_{откл нагр уст}, где (6-33)

R_{отв нагр уст} – уставка по активной составляющей сопротивления ИО R_отв, выбранная по отстройке от нагрузки;

R_{откл нагр уст} – уставка по активной составляющей R_откл, выбранная по отстройке от нагрузки.

Окончательно R_{отв уст}= R_{откл уст}.

Уставка по реактивной составляющей сопротивления ИО Х_отв определяется исходя из следующих критериев:

· обеспечение чувствительности при КЗ на шинах ПС ответвления и надежного охвата всей длины линии – Х_{отв чувст уст}; Поэтому:

Х_{отв чувст уст}= X_{откл уст}, где (6-34)

X_{откл уст} – уставка по реактивной составляющей сопротивления ИО Х_откл

· отстройка от КЗ за трансформаторами ответвления – Х_{отв кз уст};

Х_{отв кз уст} =k_н*min(X_{отстр отв1,} X_{отстр отв2…} X_{отстр отвN}), где (6-35)

X_{отстр отв1…N} – сопротивление в месте установки защиты при КЗ за трансформатором ответвления рассчитывается по выражению (6-36);

k_н – коэффициент надежности принимается равным k_н=0,85.

X_{отстр отвX}=Х_{отвX-п/ст}+ (Х_{отвX-тр-р}+ X⁽¹⁾_{тр отв})/К_Т, где (6-36)

Х_{отвX-п/ст} – сопротивление ВЛ от ответвления X до ПС, где установлена защита;

Х_{отвX-тр-р} – сопротивление ВЛ от ответвления X до трансформатора ответвления;

X⁽¹⁾_{тр отв} – реактивное сопротивление трансформатора ответвления;

К_Т – коэффициент токораспределения принимается равным К_Т=1, так как второй конец линии отключен. [1]

При определении минимального сопротивления необходимо учитывать возможность параллельной работы трансформаторов на ответвлении.

· отстройка от броска намагничивающего тока – X_{тр БНТ уст}.

Второй конец линии отключен. Все трансформаторы на ответвлении принимаются работающими параллельно.

X_{тр БНТ уст}= С_b *(Х⁽¹⁾_{тр экв} + Х_с)- Х_с, где[1] (6-37)

С_b – коэффициент принимается равным для ВЛ U_ном=110 кВ С_b=1,75, для U_ном= 220 кВ С_b=1,55 [1];

Х⁽¹⁾_{тр экв} – эквивалентное сопротивление при однофазном включении линии;

Х_с – сопротивление системы;

Для расчета отстройки реле сопротивления от броска тока намагничивания надо брать двухфазное включение. Но все трансформаторы учитываются сопротивлениями Х⁽¹⁾_{тр отв}, так как ток двухфазного включения наиболее просто выразить через значение броска намагничивающего тока при однофазном включении при заземлении всех нейтралей. [1]

Для одного ответвления, при наличии на нем одного трансформатора, формула принимает вид:

X⁽¹⁾_{тр экв}= (X⁽¹⁾_{тр отв}+ X_1уд *L_отв-тр)+X_1уд*L_{отв1-пст1}, где (6-38)

X⁽¹⁾_{тр отв} – сопротивление трансформатора ответвления при КЗ⁽¹⁾ рассчитывается по формуле (6-39);

X_1уд – реактивное удельное сопротивление ВЛ прямой последовательности;

L_отв-тр – длина ВЛ от ответвления до трансформатора;

L_{отв1-пст1} – длина ВЛ от первого ответвления до ПС.

X⁽¹⁾_{тр отв=} X⁽¹⁾_{тр экв %}*(U_{ном тр отв} – U_{РПН тр отв} [ в кВ])² / (100* S_{ном тр отв}), где (6-39)

X⁽¹⁾_{тр экв %} – сопротивление трансформатора в % при однофазном включении рассчитывается по формуле (6-40);

U_{ном тр отв} – номинальное напряжение трансформатора ответвления;

U_{РПН тр отв} – диапазон РПН трансформатора ответвления;

S_{ном тр отв} – номинальная мощность трансформатора ответвления.

X⁽¹⁾_{тр экв %}=(А+U_{кз тр отв})/В, где (6-40)

U_{кз тр отв} – напряжение КЗ трансформатора ответвления;

А – коэффициент принимается равным см. таблицы 6-3 и 6-4;

В – коэффициент принимается равным см. таблицы 6-3 и 6-4;.

Таблица 6-3.

Коэффициенты А и В для трансформатора. [1]

Мощность трансформатора	А	В
До 60 МВА	12,7	1,35
От 60 МВА и выше	21,4	1,35

Таблица 6-4.

Коэффициенты А и В для автотрансформатора.

Мощность трансформатора	А	В
До 125 МВА	25,7	1,3
От 125 МВА и выше		1,28

При наличии нескольких трансформаторов на ответвлении, а также при наличии нескольких ответвлений на линии расчет X⁽¹⁾_{тр экв} значительно усложняется.

Схема «сворачивается» относительно места установки защиты и рассчитывается X⁽¹⁾_{тр экв}.

Затем выбирается наименьшая уставка из Х_{отв кз уст} и X_{тр БНТ уст} и проверяется чувствительность по формуле (6-41):

min (Х_{отв кз уст} и X_{тр БНТ уст})> k_н* Х_{отв чувст уст}, где (6-41)

k_н – коэффициент надежности принимается равным k_н=1,2.

Если защита не проходит по чувствительности и при этом определяющим является Х_{отв кз уст}, то на тех ответвлениях, при КЗ за которыми защита не проходит по чувствительности, устанавливается неполный комплект защиты.[1]

Если защита не проходит по чувствительности и при этом определяющим является

X_{тр БНТ уст}, то на самом мощном ответвлении устанавливается отдельный комплект защиты.

Дата добавления: 2015-06-28