Определение коэффициента чувствительности токового отключающего органа I2

Рассчитывается коэффициент чувствительности для каждого полукомплекта.

Для двухконцевых линий и линии с ответвлениями без питания:

k_ч = I_{2 кз min}/ I_{2от уст}, где (6-8)

I_{2 кз min} – минимальный ток КЗ обратной последовательности;

I_{2от уст} – уставка отключающего токового органа с пуском по I2;

Если k_ч> 2, тозагрубляем уставку до k_ч =2 для полукомплекта с наименьшим коэффициентом чувствительности.

Таким образом, получается новая уставка I_{2от уст}, одинаковая для двух концов линии. По ней уточняется I_{2бл уст} = 0.5 I_{2от уст}

Для многоконцевых линий для каждого комплекта определяется:

k_ч = I_{2 кз min}/ I_{2от уст}

Орган проходит по чувствительности, если k_ч≥2.

Для многоконцевых линий можно не загрублять уставку I_{2от уст}.

6.3 Выбор уставки органа направления мощности нулевой последовательности M₀.

6.3.1 Выбор уставки органа направления мощности нулевой последовательности M₀ по току.

М₀ используется только для линий с ответвлениями без питания и выбирается одинаковым для обоих концов линии. Уставка по току нулевой последовательности 3I₀__{M0 уст} выбирается исходя из отстройки от тока небаланса нулевой последовательности, определяемого погрешностью трансформаторов тока I_{0 нб ТТ} в максимальном рабочем режиме, от тока небаланса нулевой последовательности, вызванного не симметрией в первичной сети 3I_{0нб несим}. От броска НТ отстраивать не надо, т.к. алгоритм реле мощности обеспечивает отстройку от броска тока намагничивания.

3I₀__{M0 уст}= k_отс* (I_{0 нб ТТ} + 3I_{0нб несим}) / k_возв, где (6-9)

I_{0 нб ТТ}= k_{однотипности} *ε* I_нагр.

3I_{0нб несим}=0,02* I_нагр.

k_отс – коэффициент отстройки принимается равным k_отс=2;

ε – полная погрешность ТТ принимается равной ε=0,08;

k_{однотипности} – коэффициент однотипности принимается равным k_{однотипности}=1, если ТТ по концам линии одинаковые, иначе k_{однотипности}=2;

I_нагр – ток нагрузки;

k_возв – коэффициент возврата принимается равным k_возв=0,9.

6.3.2 Определение коэффициента чувствительности органа направления мощности нулевой последовательности M₀ по току.

k_ч=3I_{0 кз min}/3I₀__{M0 уст}, где (6-10)

3I_{0 кз min} – наименьший для двух полукомплектов минимальный ток КЗ нулевой последовательности-;

3I₀__{M0 уст} – ток срабатывания 3I₀ органа направления мощности нулевой последовательности М_о;

Орган проходит по чувствительности, если k_ч>2

Если k_ч получается больше 3, то он загрубляется до 3.

6.3.3 Выбор уставки органа направления мощности нулевой последовательности M₀ по напряжению.

Уставка по напряжению нулевой последовательности 3U₀__M0 выбирается исходя из отстройки от напряжения небаланса..

3U₀__{M0 уст}= k_отс*k_нб*U_ном / k_возв, где (6-11)

k_отс – коэффициент отстройки принимается равным k_отс=2;

k_нб – коэффициент небаланса принимается равным k_нб=0,009;

k_возв – коэффициент возврата принимается равным k_возв=0,9;

U_ном – номинальное напряжение ВЛ;

3U₀__{M0 уст}= 0,02*U_ном.

6.3.4 Определение коэффициента чувствительности органа направления мощности нулевой последовательности M₀ по напряжению.

k_ч=3U_{0 кз min}/3U₀__{M0 уст}, где (6-12)

3U_{0 кз min} – минимальное напряжение КЗ нулевой последовательности;

3U₀__{M0 уст} – напряжение срабатывания 3U₀ органа направления мощности нулевой последовательности М_о.

Орган проходит по чувствительности, если k_ч>2

Если k_ч получается больше 3, то он загрубляется до 3.

6.4 Выбор уставки токового органа с пуском по приращению DI₂.

6.4.1 Выбор уставки токового органа с пуском по приращению DI₂, действующего на блокировку.

Фактически этот пусковой орган реагирует на приращение вектора тока

DI₂ = I_{2 T(n+1)} - I _2T(n) , где n - № периода промышленной частоты.[3]. Этот пусковой орган позволяет быстрее пускать ВЧ при трехфазных КЗ. Алгоритм этого органа обеспечивает отстройку от тока небаланса обратной последовательности при максимальном токе качаний, от изменения тока при тяговой нагрузке и всех небалансов максимального рабочего режима, связанных с погрешностями ТТ и фильтра.

DI_{2бл уст} = k_отс* I_{2бл уст}, где (6-13)

k_отс – коэффициент отстройки принимается равным k_отс=0,7;

I_{2бл уст} – уставка блокирующего токового органа с пуском по I2.

6.4.2 Уставка токового органа с пуском по приращению DI₂, действующего на отключение.

Уставка DI_{2от уст} выбирается исходя из отстройки отуставки блокирующего токового органа с пуском по приращению DI₂ - DI_2бл.

DI_{2от уст} = k_отс* DI_{2бл уст}, где (6-14)

k_отс – коэффициент отстройки принимается равным k_отс=2;

DI_{2бл уст} – уставка блокирующего токового органа с пуском по DI₂;

Коэффициент чувствительности k_ч не проверяется.

6.5 Выбор уставки токового органа с пуском по приращению DI₁.

6.5.1 Выбор уставки токового органа с пуском по приращению DI₁, действующего на блокировку.

Фактически этот пусковой орган реагирует на приращение вектора тока

DI₁ = I_{1 T(n+1)} - I_1T(n) , где n - № периода промышленной частоты. [3]. Этот пусковой орган позволяет быстрее пускать ВЧ при трехфазных КЗ.

Алгоритм этого органа обеспечивает отстройку от тока небаланса прямой последовательности при максимальном токе качаний, от изменения тока при тяговой нагрузке и всех небалансов максимального рабочего режима, связанных с погрешностями ТТ и фильтра. По данным разработчика рекомендуется выбирать DI_{1бл уст} в 4 раза больше, чем DI_{2бл уст.}

DI_{1бл уст} = k_отс* DI_{2бл уст}, где (6-15)

k_отс – коэффициент отстройки принимается равным k_отс=4;

DI_{2бл уст} – уставка блокирующего токового органа с пуском по DI2;

Дата добавления: 2015-06-28